Расчет элементов стальных на изгиб

Обновлено: 08.01.2025

В зависимости от назначения, условий эксплуатации расчет изгибаемых элементов (балок) выполняют без учета или с учетом пластических деформаций в соответствии с подразделением элементов на три класса согласно 5.2.6.

Балки 1-го класса применяют для всех видов нагрузок и рассчитывают в пределах упругих деформаций; балки 2-го и 3-го классов применяют для статических нагрузок и рассчитывают с учетом развития пластических деформаций.

Балки крановых путей (из однородной стали и бистальные) под краны групп режимов работы 1К-5К по ГОСТ 25546 при расчете на прочность допускается относить ко 2-му классу, при остальных расчетах - следует относить к 1-му классу.

Другие бистальные балки относят ко 2-му классу и рассчитывают с учетом ограниченных пластических деформаций в стенке, значения которых должны определяться достижением расчетного сопротивления

9.2 Расчет на прочность изгибаемых элементов сплошного сечения

9.2.1 Расчет на прочность балок 1-го класса выполняют по формулам:

при действии момента в одной из главных плоскостей

при действии в сечении поперечной силы

при действии моментов в двух главных плоскостях

где - расстояния от главных осей до рассматриваемой точки сечения;

при одновременном действии в стенке балки момента и поперечной силы

где

, определяемое по формуле (41);

Напряжения , принимаемые в формуле (38) со своими знаками, а также При ослаблении стенки отверстиями для болтов левую часть формулы (36), а также значение

В балках, рассчитываемых по формуле (37), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формуле (38) в двух главных плоскостях изгиба.

9.2.2 Расчет на прочность стенки балки, не укрепленной ребрами жесткости, при действии местного напряжения Здесь

для случаев по рисункам 6, б

для случая по рисунку 6, в

где ), либо расстоянию от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная (рисунок 6,б);

б - прокатной; в - сварной или прокатной при нагрузке от колеса крана

Рисунок 6 - Схемы распределения сосредоточенной нагрузки на стену балки

9.2.3 Расчет на прочность разрезных балок 2-го и 3-го классов двутаврового и коробчатого сечений (рисунок 7) из стали с нормативным сопротивлением при соблюдении требований 9.4.6, 9.5.8, 9.5.9 и 9.5.14 и при касательных напряжениях при изгибе в плоскости наибольшей жесткости ( при изгибе в двух главных плоскостях и напряжениях

Здесь - абсолютные значения изгибающих моментов;

- коэффициенты, принимаемые согласно таблице К.1 приложения К;

при =1;

при где - площадь меньшего пояса; для коробчатого сечения

Рисунок 7 - Схемы двутаврового ( б) сечений и действующие усилия

При расчете сечения в зоне чистого изгиба в формулах (44) и (45) принимают и

. (47)

Расчет на прочность в опорном сечении балок (при =0) выполняют по формуле

. (48)

При ослаблении стенки отверстиями для болтов левую часть формулы (48), а также значения касательных напряжений , определяемый по формуле (39).

С целью установления размеров минимальных сечений составных балок значения коэффициентов допускается принимать меньше значений, приведенных в приложении К. Методика подбора минимальных сечений изгибаемых элементов приведена в приложении Л.

9.2.4 При расчете на прочность разрезных балок переменного сечения согласно 9.2.3 учет пластических деформаций допускается только в одном сечении; в остальных сечениях балки расчет выполняют при значениях коэффициентов , меньших, чем приведенные в таблице К.1 обязательного приложения К, или согласно 9.2.1.

9.2.5 Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок постоянного двутаврового и коробчатого сечений с двумя осями симметрии, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости, со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20%, при соблюдении требований 9.4.6, 9.5.8, 9.5.9 и 9.5.14 выполняют по формуле (44) как сечений 2-го класса с учетом частичного перераспределения опорных и пролетных моментов.

Расчетное значение момента определяют по формуле

а) в неразрезных балках со свободно опертыми концами большему из значений:

где символ max означает, что следует найти максимум всего следующего за ним выражения;

, до крайней опоры;

б) в однопролетных и неразрезных балках с защемленными концами - наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах;

в) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение Значение ; если

9.2.6 Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям 9.2.5, в случае изгиба в двух главных плоскостях выполняют по формуле (45) с учетом частичного перераспределения опорных и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно требованиям 9.2.5.

9.2.7 Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям 9.2.5, 9.4.6, 9.5.8, 9.5.9 и 9.5.14, допускается выполнять по формуле (44) как сечений 3-го класса с учетом полного перераспределения изгибающих моментов и образования пластических шарниров, а также влияния касательных напряжений

9.2.8 Расчет на прочность бистальных разрезных балок двутаврового и коробчатого сечений с двумя осями симметрии при соблюдении требований 9.4.4, 9.5.9 и 9.5.13 и при касательных напряжениях (кроме опорных сечений) выполняют как расчет сечений 2-го класса по формулам:

при изгибе в одной главной плоскости

при изгибе в двух главных плоскостях

В формулах (52) и (53) обозначено:

(где );

- для коробчатого сечения.

Расчет бистальных балок при наличии зоны чистого изгиба и в опорном сечении, а также с учетом ослабления сечения выполняют согласно 9.2.3.

Расчет изгибаемых элементов

Изгибаемые элементы рассчитывают по первой группе предель­ных состояний, когда проверяют их прочность и устойчивость, и по второй группе предельных состояний, когда проверяют их жесткость (прогиб). Расчеты на прочность и устойчивость ведут по расчет­ным нагрузкам, а расчет на прогиб — по нормативным.

Прочность изгибаемых элементов проверяют по нормальным касательным и приведенным напряжениям. Если балка работает на изгиб в одной из главных плоскостей (рисунок ниже, слева) в пределах упруго­сти, то в сечениях балки получается треугольная эпюра нормаль­ных напряжений (рисунок ниже, справа).

Работа балки на изгиб

а — расчетная схема и эпюры моментов и поперечных сил; б— поперечное сечение и эпюры нормальных и касательных напряжений

Максимальное значение этих напряжений в крайних волокнах

где М—расчетный изгибающий момент; W_nmin — наименьшее зна­чение момента сопротивления с учетом ослаблений.

Касательные напряжения в изгибаемых элементах проверяют в местах наибольшей поперечной силы Q но формуле

где Q — расчетная поперечная сила; S_x — статический момент сдви­гаемой части сечения относительно нейтральной оси; J_x — момент инерции (брутто) всего поперечного сечения балки; t_ω — толщина элемента в месте, где проверяют касательные напряжения (обычно толщина стенки по нейтральному слою); R_s ≈ 0,58R_y — расчетное сопротивление стали на сдвиг.

При ослаблении стенки балки отверстиями для болтов значе­ния τ в формуле ниже следует умножать на коэффициент:

Здесь а — шаг отверстия; d — диаметр отверстий.

Для стенок балок, рассчитываемых по формуле выше делают про­верку по приведенным напряжениям с учетом совместного действия нормальных и касательных напряжений. В металлических конструк­циях эту проверку производят по энергетической теории прочности.

где σ_х = M / J _{n x} · y — нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, параллельные оcи балки; σ_y. — то же, перпендикулярные оси балки, в том числе σ_loc, определяемое по формуле выше;

τ = Q / t_ωh - среднее касательное напряжение с учетом коэффициента ослаблений α (здесь t = t_ω и h= h_ω) — соответственно толщина и высота стенки).

Общую устойчивость изгибаемых элементов проверяют по первой группе предельных состояний.

Под влиянием нагрузки, расположенной в плоскости одной из главных осей инерции поперечного сечения, балка изгибается в этой плоскости лишь до достижения нагрузкой некоторого критическо­го значения. Затем балка выходит из плоскости изгиба и начинает закручиваться. Это явление называют потерей общей устойчивости балки, а соответствующий ему изгибающий момент — критичес­ким моментом. Форму потери общей устойчивости балки называ­ют изгибно-крутильной (рисунок ниже). В поясах потерявшей устойчи­вость балки развиваются пластические деформации, и она быстро теряет несущую способность при нагрузке, незначительно превосходящей критическую.

Потеря общей устойчивости консольной двутавровой балки (а) и влияние места приложения нагрузки (б)

Проверка общей устойчивости сводится к сравнению возникаю­щих напряжений с критическими: σ=M/W< σ_сr Критические напря­жения связаны с расчетным сопротивлением материала через коэф­фициент (называемый «фи балочный»), в результате чего формула для проверки общей устойчивости изгибаемого элемента имеет вид:

где φ_b — коэффициент снижения несущей способности.

Для элементов, изгибаемых в двух плоскостях, прочность про­веряют по формуле:

где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относи­тельно главных осей.

При этом значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формулам выше в двух плоскостях изгиба.

Расчет в опорном сечении балок (при М = 0; М_х = 0; М_y= 0) следует выполнять по зависимости:

Расчет стальных изгибаемых элементов по второй группе пре­дельных состояний сводится, в первую очередь, к проверке условия:

где f— фактический прогиб, определяемый от действия норматив­ных нагрузок по правилам сопротивления материалов без учета ос­лаблений отверстиями для болтов и без учета коэффициента дина­мичности; l = l_ef— расчетный пролет изгибаемого элемента; f_u/l — предельно допустимый относительный прогиб, принимаемый для промышленных и гражданских зданий.

Прогиб балок от нормативных нагрузок определяют по форму­лам строительной механики, пренебрегая ослаблением отверстия­ми для болтов.

Если балка подвергается изгибу в двух главных плоскостях (ко­сой изгиб), то ее прочность

Расчет прочности по нормальным сечениям элементов прямоугольного профиля (три типа задач)

Изгибу подвергаются железобетонные плиты и балки, которые могут быть как самостоятельными конструкциями, так и входить в состав сложных конструкций и сооружений (ребристые плиты, подпорные стены, рыбо-, судопропускные шлюзы, перегораживающие сооружения и др.). При одиночном армировании рабочая арматура расположена только в растянутой зоне.

Расчет по прочности нормальных сечений к продольной оси элементов прямоугольного сечения сводится к решению следую­щих задач:

1. подбор такого поперечного сечения, которое соответствует тре­буемой прочности, т.е. определение требуемой площади сече­ния растянутой арматуры при заданных внешних усилиях, клас­сах бетона и стали, предварительно назначенных размерах се­чения элемента;
2. определение требуемой площади сечения растянутой арматуры и недостающего размера сечения элемента при заданных вне­шних усилиях, классах бетона и арматуры, предварительно на­значенных проценте армирования сечения и одном из размеров поперечного сечения элемента;
3. проверка прочности заданного сечения элемента, заключающа­яся в сопоставлении заданного внешнего изгибающего момен­та с внутренним, соответствующим предельному состоянию рас­сматриваемого сечения элемента.

Рассмотрим изгибаемый элемент прямоугольного поперечного сечения с одиночной арматурой (рис. ниже) в момент, когда в растя­нутой и сжатой зонах сечения, проходящего через трещину, одно­временно наступает предельное состояние.

К расчету изгибаемых элементов с одиночным армированием

Чтобы составить условие прочности нормального сечения, от­делим часть балки и покажем внутренние усилия, обеспечивающие равновесие этой части балки.

В сжатой зоне бетона

а в растянутой зоне

В расчетном предельном состоянии при разрушении элемента по случаю 1, составляются 2 условия прочности: относительно цен­тра тяжести растянутой арматуры

или относительно центра тяжести сжатой зоны бетона

Из этих уравнений очевидно, что М_b=M_s т. е. предельные внут­ренние усилия в обеих зонах сечения одинаковы:

Основные уравнения прочности прямоугольных сечений изги­баемых элементов выше, справедливы при высоте сжатой зоны х меньше граничной высоты x_R, т. е. когда соблюдается усло­вие x ≤ h₀ ξ_R

Условие выше справедливо только при ξ = х / h₀ ≤ ξ_R , где ξ_R — граничное значение относительной высоты сжатой зоны, вычисля­ется по формуле

В зависимости w = α - 0,008R_b — характеристика сжатой зоны бетона.

α = 0,85 — для тяжелого бетона;

α = 0,8 — для легкого и поризованного бетона;

α = 0,75-0,8 — для мелкозернистого.

Напряжения в арматуре σ_sr принимаются в зависимости от класса арматуры. Напряжения σ_{sr u} = 500 МПа при γ_b2 < 1 и σ_{sr u} = 400 МПа при γ_b2 ≥ 1.

При решении задачи 1-го типа из уравнения выше определяют высоту сжатой зоны

Подставляя полученное значение «x» в формулу выше, вычис­ляют площадь A_s (сечения арматуры растянутой зоны)

По полученной величине A_s по сортаменту подбирают количе­ство стержней, их диаметр и размещают арматуру в растянутой зоне сечения.

При решении задач 2-го типа определяют относительную вы­соту сжатой зоны бетона

по таблице ниже находят коэффициент φ =А₀ = α_m и вычисляют полез­ную (рабочую) высоту h₀

а дальше ведут расчет по 1 типу. Граничную относительную высоту сжатой зоны ξ_R определяют по формуле выше или по таблице ниже.

Расчет элементов металлоконструкций на основные виды

Элементы металлических конструкций в процессе эксплуатации подвергаются действию растяжения, сжатия, изгиба, кручении и различных комбинаций этих воздействий. Рассмотрим методы расчета на прочность элементов металлических конструкций т.е. методы расчета по первому предельному состоянию.

Центрально-сжатые и центрально - растянутые элементы. Ранее для вычисления напряжений в этом случае была выведена формула ( 3.1 ). Эту формулу легко превратить в соотношение для проверки прочности.

где А_n - площадь поперечного сечения элемента за вычетом ослаблений; N - усилие от действия расчетных нагрузок; γ_c - коэффициент условий работы; R - расчетное сопротивление. Если расчет ведется по упругой стадии, R = R_y. Если расчет ведется для условий, когда возможна эксплуатация конструкции и после достижения материалом напряжений текучести, в качестве расчетного сопротивления выбирается максимальное значение из величин R_y и R_u / γ_u . Здесь R_y и R _u - расчетные сопротивления материала, соотвественно, по пределу текучести и по временному сопротивлению;

γ_u = 1,3 - коэффициент надежности по материалу при расчете конструкций по временному сопротивлению.

Относительно разницы между растяжением и сжатием. Формула (4.1) для растяжения абсолютно корректна. Что же касается сжатия, то это соотношение справедливо только для коротких стержней. Известно, что стержни при сжатии, до исчерпания прочности самого сечения, могут потерять устойчивость, см. рис.4.1. Следует заметить, что хотя это напряженное состояние называется «центральным сжатием» на практике оно никогда не реализуется. Происходит это по многим причинам. Во-первых, нагрузка никогда не может быть приложена точно в центре сечения, так как все конструктивные элементы выполняются с допусками. Во-вторых, материал в сечении и по длине стержня всегда неоднороден. Эти и другие причины приводят к тому, что сжимающая сила оказывается всегда приложенной с некоторым эксцентриситетом к центру тяжести поперечного сечения и этот эксцентриситет создает дополнительный изгибающий момент, приводящий в итоге к потере устойчивости.

Рис. 4.1. Работа центрально сжатого стержня:

а - стержень и его расчетная схема, б – зависимость между нагрузкой и прогибом стержня,

в - сжатие короткого стержня.

Такое напряженное состояние стержня при действии сжимающей силы называется продольным изгибом. Поэтому формула проверки прочности стержня при сжатии будет

выглядеть так: σ = N / ( φ A ) ≤ R_y γ_c , ( 4.2 )

где: φ - коэффициент продольного изгиба; A – площадь поперечного сечения стержня. Коэффициент φ всегда меньше 1 и зависит от гибкости стержня λ. Гибкость стержня зависит от способа его закрепления по концам и от геометрических характеристик сечения: λ =

где - расчетная длина стержня; μ - коэффициент расчетной длины;

i =

При действии изгиба производится проверка по нормальным и касательным напряжениям. При расчете по упругой стадии проверка нормальных напряжений производится по соотношению преобразованному из соотношения ( 3.2 ):

где M - расчетный изгибающий момент; W_n,min - момент сопротивления сечения

с учетом ослаблений; σ_max - напряжение в крайних волокнах поперечного сечения.

Касательные напряжения проверяются на основании формулы Н.Г. Журавского:

τ = Q S / ( J t ) ≤ R_s γ_c , ( 4.5 )

где Q - поперечная сила от действия расчетных нагрузок; S - статический момент сдвигаемой части сечения относительно нейтральной оси; J - момент инерции сечения относительно нейтральной оси; t - толщина стенки в плоскости сдвига; R_s - расчетное сопротивление металла сдвигу.

При действии изгибающих моментов в двух плоскостях ( случай косого изгиба) проверка нормальных напряжений выполняется по соотношению:

где M_x , M_y, W_nx, W_ny - изгибающие моменты и моменты сопротивления сечения относительно осей изгиба X и Y.

По мере роста нагрузки в сечении изгибаемого элемента могут развиваться пластические деформации. Развитие пластических деформаций в сечении изгибаемого элемента иллюстрируется эпюрами на рис. 4.2.

Рис.4.2. Изменение эпюры напряжений в изгибаемом элементе при развитии

пластических деформацйий в материале

а – в упругой стадии, б – в упруго-пластической, в – шарнир пластичности, г – при ограниченной пластичности

При проверке прочности с учетом пластических деформаций, формула получается из соотношения ( 4.4 ) заменой величины W_n на величину W_n,пл = C W_n .

где коэффициент c учитывает увеличение момента сопротивления и определяется по нормам. Кроме того это соотношение разрешается применять только для случаев

когда τ ≤ 0,9 R_s . А проверка прочности на сдвиг в этом случае производится только в опорных сечениях разрезных балок, там где изгибающие моменты равны нулю. Для тавровых балок проверка производится при τ ≤ 0,5 R_s по соотношению

где t - толщина стенки; h - высота балки.

Для случая косого изгиба при τ ≤ 0,5 R_s проверка производится по соотношению:

где С_x и С_y коэффициенты зависящие от формы сечения; β - коэффициент меньший единицы и зависит от величины касательного напряжения τ. При работе элементов металлических конструкций возможны случаи сложного напряженного состояния когда совместно действуют изгиб и усилия растяжения или сжатия. В общем случае, когда действует осевая сила N и моменты в двух направлениях M_x и M_y предельную несущую способность проверяют по формуле:

где A_n , W_nx , W_ny - площадь и соответстующие моменты сопротивления нетто поперечного сечения стержня; С_x и С_y - коэффициенты, учитывающие увеличение несущей способности материала при развитии пластических деформаций; n - показатель степени. Три последние величины принимаются в соответстии с действующими нормами. Для конструкций работающих в упругой стадии и в случаях когда развитие пластических деформаций недопустимо, в проверочной формуле следует положить n = С_x = С_y= 1 и соотношение ( 4.10 a ) перейдет в соотношение для проверки по упругой стадии работы материала при действии нормальной силы и изгиба в двух плоскостях:

В случае действия сжимающей силы и изгиба в двух направлениях может также произойти потеря устойчивости и при этом необходимо произвести соответствующие проверки. Потеря устойчивости может произойти как в плоскости действия момента, так и из плоскости, это зависит от соотношения гибкостей стержня в этих плоскостях. Формула проверки устойчивости в этом случае аналогична формуле проверки для случая продольного изгиба: N / ( φ_e A ) ≤ R_y γ_c , ( 4.11 )

Однако коэффициент потери устойчивости φ_e зависит в данном соотношении от приведенной гибкости ef . Способ вычисления этих величин приведен в нормах. Проверка на устойчивость из плоскости действия момента производится по формуле:

Расчет элементов металлических конструкций на изгиб

Бетонные изгибаемые элементы рассчитывают из условия равнове­сия в предельном состоянии. Перед образованием трещин на растяну­той грани напряжения достигают величины R_bt а эпюра в растянутой зоне вследствие развития значительных пластических деформаций силь­но искривляется, что позволяет без большой погрешности заменить ее прямоугольной. Нормальные напряжения на сжатой грани существенно меньше предельных, поэтому эпюра напряжений в сжатой зоне может быть принята треугольной. Ее наклон принимают таким, чтобы при продолжении в растянутой зоне она отсекала на крайнем волокне отре­зок, равный 2 R_bt(рис. 4.1). Это условие равносильно принятию модуля

деформации крайнего растянутого волокна бетона равным половине модуля упругости при сжатии (Е'_bt= 0,5Е_Ь).

Таким образом, за расчетную эпюру внутренних напряжений в бе­тонном сечении вместо фактической криволинейной принята треуголь­ная в сжатой зоне и прямоугольная в растянутой. Принимается справед­ливой также гипотеза плоских сечений.

где W_pl — момент сопротивления для растянутой грани сечения, опреде­ляемый с учетом неупругих свойств бетона.

Для определения W_pl следует сначала найти положение нейтраль­ной оси, соответствующее принятой эпюре напряжений. Для этого со­ставляют уравнение проекций всех сил на продольную ось элемента, из которого получают статический момент сжатой

где А _bt— площадь растянутой зоны сечения.

В общем случае положение нейтральной оси, т.е. величину х, опре­деляют последовательным приближением. Однако для большинства встречающихся на практике видов сечений, а именно, когда нейтраль­ная ось заведомо пересекает участок сечения с постоянной шириной (пря­моугольное, тавровое, коробчатое и др.), выражение (4.2) легко преоб­разуют в уравнение с одним неизвестным, из которого можно непосред­ственно определить х.

Выражение упругопластического момента сопротивления сечения получим из уравнения моментов всех сил относительно нейтральной оси, из которого

гдеlc — момент инерции сжатой зоны сечения относительно нулевой линии; S, — статический момент растянутой части сечения относитель­но той же оси.

Величину W_pl допускается определять также по формуле

т.е. умножениенм величины упругого момента сопротивления крайнего растянутого волокна сечения относительно оси, проходящий через центр тяжести сечения W_el, на коэффициент у, значения которого для сечения различной формы приводятся в пособиях по проектированию конструк­ций [10]*. Например, для прямоугольного и таврового сечения с полкой в сжатой зоне у = 1,75. Это свидетельствует о том, что учет неупругих деформаций в растянутой зоне существенно увеличивает расчетную проч­ность бетонных элементов, что хорошо согласуется с данными опытов. Элементы прямоугольной формы сечения допускается рассчитывать по формуле

Читайте также:

  
• Мрт и нержавеющая сталь
  
• Всю сталь в рейхе пожрал
  
• В чем разница между стальным алхимиком и стальным алхимиком братство
  
• Сталь готика 3 код
  
• Стальные трехслойные панели сэндвич