Арматура вдоль буквенных осей

Обновлено: 10.01.2025

Арматура вдоль буквенных осей

ПОСОБИЕ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ТЯЖЕЛЫХ И ЛЕГКИХ БЕТОНОВ БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ

(к СНиП 2.03.01-84)

ЧАСТЬ 4

АРМАТУРА, СЕТКИ И КАРКАСЫ
Отдельные арматурные стержни
5.9. Сортамент арматурных стержней для железобетонных конструкций приведен в прил. 4.
5.10. При проектировании железобетонных конструкций, особенно с большим насыщением арматурой, необходимо учитывать следующие характеристики арматурных стержней:
размеры поперечных сечений стержней периодического профиля с учетом допускаемых отклонений от них;
радиусы загиба стержней и соответствующие габариты гнутых элементов;
допускаемые отклонения от проектных размеров при размещении стержней сварных сеток, каркасов, закладных деталей и т. п.
5.11. При проектировании гнутых стержней диаметры и углы загиба должны отвечать требованиям табл. 37. Длина гнутых стержней определяется по оси стержня.
Таблица 37

Класс арматуры	Минимальный диаметр загиба в свету при диаметре стержня d, мм		Максимальный угол
18 и менее	20 и более	загиба, град
А-I, Ас-II, марки 10ГТ	2,5d	2,5d	Не ограничен
А-II	4d	6d	180
A-III	6d	8d	90*
Вр-I	4d	ѕ	Не ограничен

* Допускается загибать стержни на 180° при снижении расчетного сопротивления растяжению на 10 %.
Размеры крюков для анкеровки гладких стержней арматуры должны приниматься в соответствии с черт. 92.

Черт. 92. Размеры крюков на концах стержней гладкой рабочей арматуры
Сварные соединения арматуры
5.12(5.32). Арматура из горячекатаной стали гладкого и периодического профилей, термически упрочненной стали класса Ат-IIIС и обыкновенной арматурной проволоки должна, как правило, изготовляться с применением для соединения стержней между собой контактной сварки — точечной и стыковой. Допускается применение полуавтоматической дуговой сварки, а также ручной согласно п. 5.18.
5.13 (5.33). Типы сварных соединений и способы сварки арматуры должны назначаться с учетом условий эксплуатации и свариваемости стали, технико-экономических показателей и технологических возможностей предприятия-изготовителя в соответствии с указаниями государственных стандартов и нормативных документов на сварную арматуру (табл. 38).
Соединения, не предусмотренные действующими нормативными документами, допускается выполнять по рабочим чертежам, утвержденным в установленном порядке.
Стыковые соединения стержней могут предусматриваться без применения сварки с помощью обжатых обойм по согласованию с предприятием-изготовителем.
5.14(5.34). В заводских условиях при изготовлении сварных арматурных сеток, каркасов и соединений по длине отдельных стержней следует применять преимущественно контактную сварку — точечную и стыковую (см. поз. 1, 2 и 5 табл. 38).
5.15(5.35).При монтаже арматурных изделий и сборных железобетонных конструкций для соединения встык стержней диаметром 20 мм и более следует предусматривать ванную сварку в инвентарных (съемных) медных или графитовых формах (см. поз. 7-9 табл. 38), а также ванную, ванно-шовную и сварку многослойными швами на остающихся стальных скобах-накладках 1 (см. поз. 10-13 табл. 38). При этом в первую очередь должны применяться механизированные способы сварки (см. поз. 7, 8, 10, 12 табл. 38), обеспечивающие возможность контроля качества соединений. Допускается при специальном обосновании сварка вертикальных стержней многослойными швами без дополнительных технологических элементов (см. поз. 14 табл. 38).
1 Скоба-накладка ѕ дополнительная конструктивно-технологическая деталь, воспринимающая часть осевой нагрузки, площадь сечения которой составляет не менее 50 % площади сечения стыкуемых стержни.
5.16. Проектирование сварных стыковых соединений арматуры с применением инвентарных форм и других формующих элементов производится с учетом следующих требований:
а) расстояния между стыкуемыми стержнями, а также от стыкуемых стержней до ближайшей грани железобетонного элемента должны назначаться с учетом возможности установки формующих элементов и удаления инвентарных форм. Размеры и способы установки инвентарных форм стальных скоб-накладок следует принимать согласно нормативным документам по сварке. Общая длина выпусков должна соответствовать расстоянию между гранями стыкуемых железобетонных элементов и быть не менее 350 мм. Расстояние от торцов стыкуемых выпусков до граней элементов (с учетом защиты бетона от перегрева) принимается не менее 100 мм (черт. 93, а);
б) расположение стыкуемых стержней должно обеспечивать возможность ввода электрода под углом не более 30° к вертикали (черт. 93, б, в);
в) зазоры между стыкуемыми стержнями при дуговой ванной сварке должны выполняться в соответствии с требованиями государственных стандартов и нормативных документов по сварке. При зазорах, превышающих максимально допустимые, соединение стержней допускается производить с применением промежуточного элемента — вставки из арматурного стержня того же диаметра и класса, что и стыкуемые стержни.

Черт. 93. Дуговая ванная сварка выпусков арматуры.
а — стыковое соединение стержней; б — горизонтальный стык; в ѕ вертикальный стык
5.17. Для соединения между собой стержневой арматуры диаметром 10 ѕ 18 мм при монтаже, а также для соединения стержневой арматуры с сортовым прокатом (закладными деталями) или с анкерными и закрепляющими устройствами должна применяться ручная дуговая сварка протяженными швами (см. поз. 15 и 16 табл. 38 и поз. 1 табл. 53). При пониженных требованиях к прочности соединения (не более 50 % прочности стыкуемого стержня) допускается сварка стержней диаметром 8 мм. Сварка стержней протяженными швами при диаметрах 20 мм и более допускается при специальном обосновании.
5.18. При отсутствии оборудования для контактной сварки допускается применять дуговую сварку в следующих случаях:
а) для соединения по длине заготовок арматуры диаметром 10 мм и более (см. поз. 15 и 16 табл. 38);
б) при выполнении крестообразных соединений арматурных сеток с ненормированной прочностью (см. п. 5.19 и поз. 3 табл. 38).
Таблица 38

Тип II

Тип III

Таблица 40

Параметры узких сварных сеток, изготовляемых	Данные для сеток
на многоэлект	легких	тяжелых типа		Дополнительные указания
родных машинах	I	II
Диаметры стержней, мм:	В одной сетке допускаются продольные стержни разных диаметров.
продольных D	От 3 до 8	От 10 до 25	От 12 до 40	Рекомендуется не более двух, отличающихся не более чем в 2 раза
поперечных d	От 3 до 8	От 4 до 12	Oт 6 до 14	В сетке должны применяться поперечные стержни одного диаметра
Шаги стержней, мм:
продольных v	От 50 до 390	От 75 до 725	Oт 100 до 1400	Для тяжелых сеток типа I допускается один шаг у края сетки не менее 50 мм
поперечных s	От 100 до 500	От 100 до 400	До 600 (кратно 50)	Для тяжелых сеток типа II: при d Ј 8 мм s і 100; „ d =1 0 „ s і 150; „ d і 12, s і 200; s ‑ s' і 50
Наибольшее число различных шагов между поперечными стержнями	3	2	2	—
Минимальная длина концов стержней (расстояние от торца стержня до оси крайнего пересекаемого стержня), мм:
поперечных k	15	20	25, но не менее D	ѕ
продольных с	25	25	25	Для легких сеток-лент расстояние от торца продольного до оси поперечного стержня рекомендуется принимать равным половине шага поперечных стержней
Максимальная длина сетки L, м	7,2	12	18	ѕ
Ширина сетки, мм:
А	От 80 до 420	От 90 до 775	От 140 до 1450	ѕ
В (в осях между крайними продольными стержнями)	От 50 до 390	Oт 50 до 725	Oт 100 до 1400
Число продольных стержней	От 2 до 4	От 2 до 6	От 2 до 8	ѕ

Примечание. Параметры, указанные для тяжелых сеток типа I, могут быть приняты также для сеток из стержней диаметром от 3 до 8 мм включ.
Tип I

Tип II

Черт. 95. Армирование изделий переменных размеров
а — стенок балки сеткой с группами поперечных стержней одной длины; б ѕ то же, раздельными прямоугольными сетками; в ѕ то же, прямоугольной сеткой с разрезкой ее по наклонной линии и добавлением окаймляющих стержней; г ѕ сварными сетками для плит переменной ширины, получаемыми разрезкой прямоугольной сетки
Закладные детали и строповочные устройства (петли, трубки и т. п.) допускается крепить к пространственному каркасу при условии обеспечения требуемой точности расположения. Если при этом отклонения от проектного положения закладных деталей могут снизить несущую способность стыков железобетонных изделий, следует предусматривать крепление этих деталей к форме.
5.27. При образовании пространственных каркасов с применением гнутых плоских сеток рекомендуется предусматривать гнутые сетки с очертанием по типу приведенных на черт. 96, а и получаемые на серийном гибочном оборудовании. При этом должны соблюдаться следующие требования:
длина сеток должна быть не более 6 м (при согласовании с заводом-изготовителем допускается до 9 м);

Черт. 96. Примеры очертания гнутых сварных сеток
а ѕ рекомендуемые (сетки изготовляются на серийном оборудовании); б ѕ допускаемые (требующие специального оборудования или приспособления); в — при пакетировании гнутых элементов пространственных каркасов для хранения и транспортирования (расположение прямых продольных стержней показано условно)
длина отгибаемого участка (см. черт. 97, е) ѕ не менее 60 мм и не менее 8d,
диаметр отгибаемых стержней ѕ не более 12 мм (по согласованию с заводом-изготовителем ѕ до 32 мм).
При массовом изготовлении по согласованию с заводом-изготовителем допускаются гнутые сетки и других очертаний, например по типу приведенных на черт. 96, б, изготовление которых требует специального оборудования или приспособлений.
Пространственные каркасы, подлежащие транспортированию или хранению, рекомендуется проектировать из элементов, поддающихся плотному пакетированию (черт. 96, в).
Диаметры стержней гнутых сварных сеток, радиусы и углы загиба, расположение продольных стержней следует назначать с учетом классов применяемой стали в соответствии с черт. 97.

Черт. 97. Параметры гнутых сварных сеток
а, б — место загиба сетки удалено от продольных стержней (параметры загиба принимаются по табл. 37); в — место загиба сетки совпадает с продольным стержнем, расположейным с внутренней стороны сетки (диаметр D принимается по табл. 37 с увеличением на 2d), г ѕ место загиба сетки совпадает с продольным стержнем, расположенным снаружи; д ѕ место загиба сетки совпадает с продольным стержнем большего диаметра, расположенным внутри сетки; е ѕ концевые участки гнутого стержня сетки; d — диаметр сгибаемого стержня; d₁ - диаметр продольного стержня; D — диаметр условного круга загиба стержня

и)

к)

Черт. 99. Примеры конструкций пространственных каркасов линейных элементов, изготовляемых с применением контактной точечной сварки
а ѕ из двух сеток и соединительных стержней, привариваемых к продольной арматуре сеток; б ѕ из гнутых сеток и соединительных стержней; в ѕ с навивкой спиральной поперечной арматуры на продольную арматуру; г ѕ из ранее согнутых и сваренных хомутов, нанизанных на продольные стержни; д ѕ из сетки, согнутой до получения замкнутого контура; е — из четырех плоских сеток; ж — из двух сеток и монтажных стержней, перпендикулярных плоскости изгиба и привариваемых к поперечной арматуре сеток (в балках, не работающих на кручение, и в колоннах при общем насыщении продольной арматурой не более 3 %); и ѕ пространственный каркас из нескольких гнутых и плоских сеток и соединительных стержней, привариваемых с помощью сварочных клещей; к ѕ пространственные каркасы при насыщении продольной арматурой до 1 % в виде двух диагонально расположенных плоских сеток; 1 ѕ плоская сетка; 2 ѕ соединительный стержень; 3 ѕ гнутая сетка; 4 ѕ точечная сварка
5.30. Пространственные каркасы линейных элементов могут быть изготовлены без применения контактной точечной сварки следующими способами:
а) соединением сеток с помощью скоб и дуговой сваркой их с хомутами (черт. 100, а). В колоннах, в балках, работающих на кручение, а также в сжатой зоне балок с учитываемой в расчете сжатой арматурой длина односторонних сварных швов l должна быть не менее 6d (где d ѕ диаметр хомута), а монтажных соединений — 3d;
б) соединением плоских сеток с помощью шпилек с вязкой всех пересечений (черт. 100, б), при этом должна быть обеспечена монтажная жесткость каркаса приваркой стержней, планок и т. п.;
в) соединением плоских сеток между собой с помощью дуговой сварки продольных стержней (черт. 100, в) возле всех мест приварки хомутов. Длина швов l должна быть не менее 5d (где d — диаметр хомутов). Такие соединения допускаются при насыщении сечения сжатой арматурой не более 3 %;
г) из продольных стержней и гнутых хомутов с вязкой пересечений (черт. 100, г) и присоединением элементов жесткости (вязаные каркасы);
д) из одной или нескольких гнутых или плоских сеток и соединительных стержней диаметрами не более 6 мм огибанием продольных стержней сеток концами соединительных стержней с образованием замкнутой петли с помощью гибочных ключей (черт. 100, д). Способ рекомендуется при наличии специальных кондукторов, обеспечивающих надежную фиксацию каркасов. При наличии сжатых продольных стержней требования к расстояниям между соединительными стержнями такие же, как к расстояниям между сварными хомутами (см. п. 5.59).
а)

6)

Принятое армирование и конструирование плиты перекрытия

По результатам расчета плиты перекрытия подбирается ее армирование.

Модуль армирования – оболочка.

Расстояние до ц.т. арматуры : а₁=3см, а₂=3см.

Класс бетона – В25.

Вариант конструирование плиты перекрытия

Рабочая арматура

Вариант конструирование рабочей арматуры в верхней зоне вдоль буквенных осей представлен на рис. 8.

Рис.8. Схема армирование верхней зоны плиты вдоль буквенных осе

Вариант конструирование рабочей арматуры в верхней зоне вдоль числовых осей представлен на рис. 9.

Рис.9. Схема армирование верхней зоны плиты вдоль числовых осей

Вариант конструирование рабочей арматуры в нижней зоне вдоль буквенных осей представлен на рис. 10.

Рис.10. Схема армирование нижней зоны плиты вдоль буквенных осей

Вариант конструирование рабочей арматуры в нижней зоне вдоль числовых осей представлен на рис. 11.

Рис.11. Схема армирование нижней зоны плиты вдоль числовых осей

Поперечная арматура

Вариант конструирование поперечной арматуры вдоль буквенных осей представлен на рис. 12.

Рис.12. Схема армирование поперечной арматуры вдоль буквенных осей

Вариант конструирование поперечной арматуры вдоль оси Y представлен на рис. 13.

Рис.13. Схема армирование поперечной арматуры вдоль числовых осей

Основное армирование плиты - арматурные стержни Ø12 А400 и Ø14 A400 с шагом 200мм в продольном и поперечном направлениях в нижней и верхней зоне. В первую очередь укладываются арматурные стержни вдоль буквенных осей.

В пределах верхней и нижней основной арматуры предусмотрены зоны дополнительного армирования. Дополнительная арматура от Ø14A400 до Ø25A400установлена на участках, где по расчету требуется арматуры больше, чем обеспечивает основная арматура.

Защитный слой бетона, для рабочей арматуры в верхней и нижней зонах плит, принят 20мм. Защитный слой в нижней зоне обеспечивается установкой пластмассовых фиксаторов.

Верхняя арматура укладывается на опорные каркасы, устанавливаемые по полу плиты с шагом 1,0м вдоль буквенных осей.

Конструирование рабочей и монтажной арматуры представлено на листе 3.

Дипломник: Бугров К.С.

Основной руководитель: Шеина С.Г.

Основания и фундаменты

Анализ условий площадки строительства

Геологическое строение

В геологическом отношении площадка изысканий расположена на пластовом неогеновом основании, покрытом делювиальным плащом плейстоценовых суглинков с горизонтами погребенной почвы. Поверхность сложена насыпным слоем .

Грунтовый массив до глубины 35 м сложен следующими слоями:

t Q_IV	Насыпной слой (суглинок, щебень, почвенный слой со строймусором). . Мощность 0,50-1,60 м Мощность 0,5 м
р Q_IV	Почвенно-растительный слой Мощность 0,40-0,50м м
1.dQ_I- _III	Делювиальные плейстоценовые отложения – суглинокжелто-бурый, тяжелый пылеватый, твердый, просадочный, незасоленный, ненабухающий. Мощность 24,20-25,40 м .
2. dQ_I_- _III	Делювиальные плейстоценовые отложения –суглиноккрасновато-бурый, тяжелый пылеватый, твердый, просадочный, незасоленный, ненабухающий. Мощность 1,00-1,20 м .
3. dQ_I_- _III	Делювиальные плейстоценовые отложения– суглинок желто-бурый, легкий пылеватый, твердый, непросадочный, незасоленный, ненабухающий . Мощность 3,10-4,10м
4.N₁ 3 m	Неогеновые меотического яруса – известняк желтый, плотный, средней прочности, выветрелый, размягчаемый.Мощность 4,00-5,90 м

Гидрогеологическое строение

Грунтовые воды в середине сентября 2012 г бурением вскрыты на глубине 30,80-30,90м (абсолютные отметки уровня 68,20-68,10м ). Уровень этот близок к среднегодовому. Амплитуда сезонного колебания уровня может достигать 1,5 м. Водовмещающими породами являются трещиноватые кавернозные известняки меотиса. разгрузка горизонта осуществляется в долину р. Темерник. По условиям своего залегания грунтовые воды могут контактировать только с материалом свай.

По результатам химического анализа грунтовая вода слабосолоноватая, минерализация 2874-3356 мг/л. Колебания значений отдельных компонентов, определяющих степень агрессивности грунтовых вод на конструкции из бетона и железобетона следующие:

бикарбонатная щелочность . 7,42-10,82 мг-экв/л

водородный показатель. 7,0-7,2

агрессивная углекислота. нет

магнезиальные соли . 231-278 мг/л

едкие щелочи . 57-65 мг/л

сульфаты . 1321-1649 мг/л

хлориды . 152-289 мг/л

Согласно таблицам 5,6,7 СНиП 2.03.11-85 грунтовые воды агрессивны по содержанию сульфатов и хлоридов, и неагрессивны по содержанию остальных компонентов. Степень агрессивного воздействия грунтовых вод на конструкции из бетона по содержанию сульфатов в пересчете на ионы SO₄, исходя из наихудших условий (1649 мг/л) приведена в таблице 2:

Содержание хлоридов с пересчетом содержания сульфатов составляет 289+0,25 х 1649 = 701 мг/л, вода-среда неагрессивная по хлору для арматуры железобетонных конструкций при постоянном погружении, и среднеагрессивная при периодическом смачивании.

Коэффициент фильтрации суглинка ИГЭ-1 рекомендуется определять по корреляционной зависимости Кф = f (Wt), в результате математической обработки большого числа полевых определений фильтрационных свойств глинистых четвертичных делювиальных грунтов Ростовской области. Величина его составляет для суглинков ИГЭ-1 - 0,28 м/сутки, ИГЭ-2 – 0,24 м/сутки, ИГЭ-3 -0,40 м/сутки.

Свойства грунтов

Грунтовый массив основания до глубины 35 м состоит из 4-х инженерно-геологических элементов

Грунтовый массив классифицируются следующим образом:

ИГЭ-1	суглинокжелто-бурый, тяжелый пылеватый, твердый, просадочный, незасоленный, ненабухающий
ИГЭ-2	суглиноккрасновато-бурый, тяжелый пылеватый, твердый, просадочный, незасоленный, ненабухающий.
ИГЭ-3	суглинок желто-бурый, легкий пылеватый, твердый, непросадочный, незасоленный, ненабухающий.
ИГЭ-4	известняк желтый, плотный, средней прочности, выветрелый, размягчаемый.

Суглинок классифицируется следующим образом:

Класс – природных дисперсных грунтов четвертичного и неогенового возраста.

Группа – связные

Подгруппа – осадочные

Тип – минеральные

Вид – глинистые

Известняк классифицируется следующим образом:

Класс – природных скальных грунтов.

Группа – скальные

Подгруппа – осадочные

Тип – карбонатные

Вид – известняки, средней прочности, плотные, выветренные, размягчаемые, водопроницаемые, слоистой структуры.

Строение грунтового массива отражено на инженерно-геологическом разрезе рис1. Показатели физико-механических свойств грунтов приведены в разделе 3.5.

Грунты зоны аэрации не засолены, суммарное содержание легко- и среднераст-воримых солей составляет от массы абсолютно сухого грунта менее 10 % (0,21 - 0,26%).

Колебания значений отдельных компонентов, определяющих степень агрессивности грунтов на конструкции из бетона и железобетона следующие:

водородный показатель. 6,9-7,2

агрессивная углекислота. нет

магнезиальные соли . 50-260 мг/кг

едкие щелочи . 20-170 мг/кг

сульфаты . 980-1400 мг/кг

хлориды . 80-280 мг/кг

Рис.1. Инженерно-геологический разрез.

Согласно таблице 4 СНиП 2.03.11-85 грунт агрессивен по содержанию сульфатов, и неагрессивен по содержанию остальных компонентов. Степень агрессивного воздействия грунтов на конструкции из бетона, по содержанию сульфатов в пересчете на ионы SO₄ , исходя из нормативных значений (1198 мг/кг), приведена в таблице:

Содержание хлоридов с пересчетом содержания сульфатов составляет 188 + 0,25 х 1198 = 787 мг/л. грунт среднеагрессивенпо хлору для бетонов.

Специфические грунты

Верхняя часть грунтового массива, сложенная суглинками ИГЭ-1 и ИГЭ-2, обладает структурой, неустойчивой к воздействию воды. Мощность просадочной толщи составляет 24,20-25,70 м, глубина подошвы 26,40-27,00 м, её абсолютные отметки 72,15-72,00 м, начальное просадочное давление колеблется от 0,045 до 0,20 МПа.

Просадка от собственного веса составляет 23,91-36,5 см, тип грунтовых условий по просадочности - второй.

Показываете ли вы разбежку арматуры на чертежах КЖ

Хотел узнать кто нибудь показывает разбежку арматуры на чертежах КЖ, то половина коллектива говорит показывай другие не показывай, хочу са определится с вашей помошью. Конечно удобнее не показыать, но как тогда если длина составляет 20м я ее покажу цельной при максимальной длине арматурного стержня 11750мм.

Я показываю места стыковки арматуры в нахлест в обязательном порядке. Чтоб потом не говорили, что не показал, поэтому нижнюю арматуру стыковали в пролете. Да и работчим понятней.

в примечаниях достаточно указать

__________________
Robot и Хобот

Планета Нибиру

в примечаниях достаточно указать

т.е. получается не показывать нахлест и разбежку а упомянуть в примечаниях. А как тогда спецификацию заполнять ведь при покзе разбежки и нахлёста появляются позиции которых нет при изображении одногостержня, вот непонятный вопрос.

погонажом давать

__________________
Robot и Хобот

Планета Нибиру

Ну ведь это не правильно получается.

р. Татарстан

Что неправильного то? Все ависит от важности армируемой конструкции. Где то МОЖНО дать погонажем, где то НУЖНО указать каждый стержень и еще уйму примечаний

__________________
Категории - нет
Главспеца - нет
ГИПА - нет
Начальник - архитектор

Ну ведь это не правильно получается.

Есть определенные условности при выполнении проектов. Если мы будем делать чертежи "абсолютно правильно", показывая места стыковки арматуры, то тем самым не только усложним чертеж, но и запутаем рабочих. Сразу надо будет объяснять, что делать с обрезками арматуры, т.е. маркировать их и тоже пускать в дело. А если вдруг Подрядчик достанет арматуру не той длины, что заложена в проекте, то придется переделывать весь чертеж. Таким образом получим абсурдную ситуацию. Ввывод: в примечаниях процитировать положения СНиП по стыковке арматуры внахлест и указать, что масса арматуры указана для поставки арматуры определенной длины (обычно 9м).

Показувати без ніяких питань.
Дозволити зварювати обрізки арматури, і ніяких проблем з довжиною стержнів не буде.
І будівельникам ТРЕБА показати в яких мцісцях і по яких осях треба, чи не треба стикувати арм.

Ростов-на-Дону

__________________
С уважением.

Планета Нибиру

Может кто нить скинуть свой чертежик армирования плиты перекрытия погляеть хочу

VoVoRoNaLe, это как бы русскоязычный форум

__________________
Robot и Хобот

Планета Нибиру

От нас требуют покзывть разбежку и нахлест, стока появляется позиций вообще кошмар особенно когда отверстий в плите много.

Ростов-на-Дону

Даю деталь стыковки арматуры внахлестку для используемых диаметровю В ТТ указания о месте стыковки.
VoVoRoNaLe на англоязычных сайтах тоже на "ридной мове" общаетесь?

__________________
С уважением.

К п.13: начальника надо командировать на стройплощадку, он возможно поменяет взгляды.

__________________
Воскресе

Планета Нибиру

так он и говорит что на строй площадке все не правильо и сделают если не показать все как будет. Никакого нахлеста ни разбежки не будет.

Очень возможно. И кстати СНиП это допускает при увеличении длины перепуска.

К п.16: В кунсткамере (здесь) есть фото сетки, сваренной по чертежу: по одному стержню по контуру и один по диагонали.

__________________
Воскресе

Всегда даем зоны перепуска и длину "нахлеста", а погонаж общей суммой.

Планета Нибиру

А не в курсе в СНиПе это момент как то учтен или каждый принимает решения сам.

Введение

Прогрессирующее обрушение ( progressive collapse ) обозначает последовательное разрушение несущих строительных конструкций здания (сооружения), обусловленное начальным локальным повреждением отдельных несущих конструктивных элементов и приводящее к обрушению всего здания или его значительной части.

Начальное локальное повреждение конструктивных элементов здания возможно при аварийных ситуациях (взрывы газа, теракты, наезды автотранспорта, дефекты проектирования, строительства или реконструкции и т.п.), не предусмотренных условиями нормальной эксплуатации здания.

В несущей системе здания допускается разрушение при аварийной ситуации отдельных несущих конструктивных элементов, однако эти разрушения не должны приводить к прогрессирующему обрушению, т.е. к разрушению смежных конструктивных элементов, на которые передается нагрузка, воспринимавшаяся ранее элементами, разрушенными в результате аварийной ситуации.

При разработке стандарта учтены положения СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия» (изд. 2003 г.) [4], СНиП 52-01-03 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» [5], СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры» [9] и СТО 36554501-014-2008 «Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения» [11].

1 Область применения

1.1 Настоящий стандарт организации устанавливает правила проектирования железобетонных монолитных конструкций жилых, общественных и производственных зданий, подлежащих защите от прогрессирующего обрушения при аварийных ситуациях.

1.2 К объектам, разрушение которых может привести к большим социальным, экологическим и экономическим потерям и при проектировании которых должно быть обеспечено недопущение прогрессирующего обрушения, относятся:

а) здания жилые высотой более 10 этажей;

б) здания общественные* с пребыванием 200 чел. и более одновременно в пределах блока, ограниченного деформационными швами, в т.ч.:

- здравоохранения и социального обслуживания;

- сервисного обслуживания (торговля, питание, бытовое и коммунальное обслуживание, связь, транспорт, санитарно-бытовое обслуживание);

- культурно-досуговой деятельности и религиозных обрядов (физкультура и спорт, культурно-просветительские и религиозные организации, зрелищные и досугово-развлекательные организации);

- административного и пр. назначения (органы управления РФ, субъектов РФ и местного самоуправления, офисы, архивы, научно-исследовательские, проектные и конструкторские организации, кредитно-финансовые учреждения, судебно-юридические учреждения и прокуратура, редакционно-издательские организации);

- для временного пребывания (гостиницы, санатории, общежития и т.п.).

в) здания производственные и вспомогательные с пребыванием 200 чел. и более одновременно в пределах блока, ограниченного деформационными швами.

* ) Классификация общественных зданий по назначению приведена в СНиП 2.08.02-89* «Общественные здания и сооружения» [6] и СНиП 31-05-2003 «Общественные здания административного назначения» [7].

1.3 Объекты жизнеобеспечения городов и населенных пунктов, а также особо опасные, технически сложные и уникальные объекты **) следует проектировать в соответствии со специальными техническими условиями.

**) Классификация особо опасных, технически сложных и уникальных объектов приведена в Градостроительный кодекс РФ, ст. 48 1 [3].

1.4 Применительно к конкретному объекту требование о недопущении прогрессирующего обрушения при аварийных ситуациях принимается в соответствии с заданием на проектирование, согласованным в установленном порядке и утвержденным заказчиком и/или инвестором.

2 Термины и определения

2.1 Прогрессирующее обрушение - последовательное разрушение несущих конструкций здания (сооружения), обусловленное начальным локальным повреждением отдельных несущих конструктивных элементов и приводящее к обрушению всего здания или его значительной части (двух и более пролетов и двух и более этажей).

2.2 Нормальная эксплуатация здания - эксплуатация в соответствии с условиями, предусмотренными СНиП 2.01.07-85 [4] и СНиП 52-01-03 [5].

2.3 Первичная конструктивная система здания - система, принятая для условий нормальной эксплуатации здания.

2.4 Вторичная конструктивная система здания - первичная конструктивная система, измененная путем исключения одного вертикального несущего конструктивного элемента (колонны, пилястры, участка стены) в пределах одного этажа.

3 Основные положения

3.1 Конструктивная система здания не должна быть подвержена прогрессирующему обрушению в случае локального разрушения отдельных конструктивных элементов при аварийных ситуациях, не предусмотренных условиями нормальной эксплуатации здания. Это означает, что при особом сочетании нагрузок допускаются локальные разрушения отдельных элементов конструктивной системы здания, но эти разрушения не должны приводить к разрушению других конструктивных элементов измененной (вторичной) конструктивной системы.

3.2 Недопущение прогрессирующего обрушения здания следует обеспечивать:

- рациональным конструктивно-планировочным решением здания с учетом вероятности возникновения аварийной ситуации;

- конструктивными мерами, увеличивающими статическую неопределимость системы;

- применением конструктивных решений, обеспечивающих развитие в несущих конструктивных элементах и их соединениях пластических (неупругих) деформаций;

- необходимой прочностью несущих конструктивных элементов и устойчивостью системы для условий нормальной эксплуатации здания и для случаев локального разрушение отдельных конструктивных элементов здания.

3.3 При проектировании здания наряду с расчетами для нормальной эксплуатации должны быть:

- произведены статические расчеты измененных конструктивных систем здания с выбывшими в результате аварии конструктивными элементами (вторичных конструктивных систем) и, соответственно, измененными расчетными схемами на действие особого сочетания нагрузок. Расчет оснований следует производить только по несущей способности для условий, предусмотренных п. 2.3. СНиП 2.02.01-83* [8];

- установлены запасы устойчивости вторичных конструктивных систем и при их недостаточности увеличены размеры сечения элементов или изменено конструктивно-планировочное решение здания;

- определены совместно с результатами расчета для условий нормальной эксплуатации требуемые класс бетона и армирование конструктивных элементов.

3.4 В качестве гипотетического локального разрушения следует рассматривать разрушение в пределах одного (каждого) этажа здания поочередно одной (каждой) колонны (пилона) либо ограниченного участка стен.

3.5 Условиями обеспечения недопущения прогрессирующего обрушения вторичных конструктивных систем здания являются:

- непревышение в конструктивных элементах значений усилий (напряжений), определенных при значениях нагрузок по п. 5.1, по отношению к усилиям (напряжениям) в них, определенным при предельных значениях характеристик материалов с применением соответствующих коэффициентов надежности;

Перемещения, раскрытие трещин и деформации элементов не ограничиваются.

4 Конструктивно - планировочные решения

Рациональным конструктивно - планировочным решением здания с точки зрения предотвращения прогрессирующего обрушения является конструктивная система, обеспечивающая при выбывании отдельного (любого) вертикального несущего конструктивного элемента здания превращение конструкций над выбывшим элементом в «подвешенную» систему, способную передать нагрузки на сохранившиеся вертикальные конструкции.

Для создания такой конструктивной системы следует предусматривать:

- монолитное сопряжение конструкций перекрытий с железобетонными вертикальными конструкциями (колоннами, пилястрами, наружными и внутренними стенами, ограждениями лестничных клеток, вентиляционных шахт и т.д.);

- железобетонные монолитные пояса по периметру перекрытий, объединенные с конструкциями перекрытий и выполняющие функции надоконных перемычек;

- железобетонные монолитные парапеты, объединенные с конструкциями покрытия;

- железобетонные стенки в верхних этажах здания или железобетонные балки в покрытии, объединяющие колонны (пилястры) между собой и с другими вертикальными железобетонными конструкциями (стенами, ограждениями лестничных клеток, вентиляционных шахт и др.);

- проемы в железобетонных стенах не на всю высоту этажа, оставляя, как правило, участки глухих стен над проемами.

5 Нагрузки

5.2 К постоянным нагрузкам следует относить собственный вес несущих железобетонных конструкций, вес частей здания (пола, перегородок, подвесных потолков и коммуникаций, навесных и самонесущих стен и т.п.) и боковое давление от веса грунта и веса дорожного покрытия и тротуаров.

5.3 К длительно действующим временным нагрузкам следует относить:

- пониженные нагрузки от людей и оборудования по табл. 3 СНиП 2.01.07-85* [4];

- 35% полной нормативной нагрузки от автотранспорта;

- 50% полной нормативной снеговой нагрузки.

6 Характеристики бетона и арматуры

6.1 При расчете железобетонных конструктивных элементов на недопущение прогрессирующего обрушения следует принимать:

в) расчетные значения сопротивления продольной арматуры конструкций растяжению, равными их нормативным значениям;

г) расчетные значения сопротивления продольной арматуры конструкций сжатию, равными нормативным значениям сопротивления растяжению, за исключением арматуры класса А500, для которой R_s = 469 МПа (4700 кгс/см 2 ), и арматуры класса В 500, для которой R_s = 430 МПа (4400 кгс/см 2 );

е) нормативные значения сопротивлений бетона и арматуры, а также значения модуля упругости арматуры E_s и начального модуля упругости бетона E_b по СП 52-101-2003 [9].

7 Расчет

7.1 Расчет вторичных конструктивных систем здания на недопущение прогрессирующего обрушения следует производить отдельно для каждого (одного) локального разрушения.

Допускается производить расчет только наиболее опасных случаев разрушения, которыми могут быть схемы с разрушением поочередно вертикальных несущих конструктивных элементов:

а) имеющих наибольшую грузовую площадь;

б) расположенных у края перекрытия;

в) расположенных в углу,

и распространять результаты этих расчетов на другие участки конструктивной системы.

7.2 В качестве исходной следует принимать расчетную схему, принятую при расчете первичной конструктивной системы здания для условий нормальной эксплуатации, и превращать ее во вторичную систему путем исключения поочередно вертикальных несущих конструктивных элементов для наиболее опасных случаев разрушения. При этом рекомендуется включать в работу конструктивные элементы, обычно не учитываемые при расчете первичной системы.

7.3 В качестве одной исключаемой вертикальной несущей конструкции следует принимать колонну (пилон) либо участок пересекающихся или примыкающих под углом несущих стен. Общая длина этих участков стен отсчитывается от места пересечения или примыкания до ближайшего проема в каждой стене или до сопряжения со стеной другого направления, но не более 7 м.

7.4 Вертикальные конструкции системы следует считать жестко защемленными на уровне верха фундаментов.

7.5 Статический расчет вторичный системы следует производить как упругой системы по сертифицированным программным комплексам (SCAD, Лира, STARK - ES и др.) с учетом геометрической и физической нелинейности. Допускается производить расчет с учетом только геометрической нелинейности.

При расчете с учетом геометрической и физической нелинейности жесткость сечений конструктивных элементов следует принимать в соответствии с указаниями СП 52-101-2003 [9] с учетом продолжительности действия нагрузок и наличия или отсутствия трещин.

При расчете с учетом только геометрической нелинейности жесткость сечений B конструктивных элементов следует определяется как произведение модуля пропорциональности E_пр на момент инерции железобетонного сечения J_b.

Модуль пропорциональности E_пр следует принимать:

при определении усилий - E_пр = 0,6Е_b для горизонтальных элементов и E_пр = Е_b для вертикальных элементов;

- при расчете устойчивости - E_пр = 0,4Е_b для горизонтальных элементов и E_пр = 0,6Е_b для вертикальных элементов

7.6 Расчет сечений конструктивных элементов следует производить в соответствии с Пособием [10] на усилия, определенные в результате статического расчета принимая их кратковременными.

7.7 В результате расчета первичной и вторичных конструктивных систем определяются усилия (напряжения) в конструктивных элементах, назначается результирующие класс бетона и армирование элементов и узлов их сопряжений и устанавливается запас устойчивости каркаса, а при его недостаточности увеличиваются размеры сечений элементов или изменяется конструктивное решение здания.

8 Конструктивные требования

8.1 Конструирование элементов и их сопряжений следует производить в соответствием с Пособи ем [10] и СП 52-103-2007 [13].

8.2 Класс бетона и армирование конструктивных элементов следует назначать наибольшими из сопоставления результатов расчетов для условий нормальной эксплуатации здания и на недопущение прогрессирующего обрушения.

8.3 При армировании конструктивных элементов следует обратить особое внимание на надежность анкеровки арматуры, особенно в местах пересечений конструктивных элементов. Длины анкеровки и перехлеста арматурных стержней должны быть увеличены на 20% по отношению к требуемым по [10].

8.5 Продольное армирование вертикальных несущих конструктивных элементов должно воспринимать усилие растяжения не менее 10 кН (1 тс) на каждый квадратный метр грузовой площади этого конструктивного элемента.

Приложение (рекомендуемое)

Пример расчета каркаса здания на предотвращение прогрессирующего обрушения * )

*) Составитель инж. А.П. Черномаз

Здание гостинично-офисного комплекса переменной этажности (рис. 1 и 2). Наибольшее число надземных этажей 14, подземный - 1. Максимальный размер в плане 47,5×39,8 м. Расположено в Московской области. Ветровой район IB , снеговой район III .

Здание каркасное с центральным лестнично-лифтовым ядром жесткости и двумя боковыми лестничными клетками. Прочность, устойчивость и жесткость каркаса здания обеспечивается дисками перекрытий и системой колонн и стен, заделанных в фундамент.

Основная сетка колонн 7,5×7,2 м. Колонны квадратного сечения от 400×400 до 700×700 мм. Перекрытие безбалочное толщиной 200 мм с капителями.

Конструкции каркаса (колонны, перекрытия), фундаменты, лестницы, стены лестничных клеток, лифтовых и коммуникационных шахт, наружные стены подземных и XI-го (технического) этажей, частично, внутренние стены - монолитные железобетонные. Бетон класса В30, продольная рабочая арматура класса А500С.

Для недопущения прогрессирующего обрушения при аварийной ситуации предусмотрены специальные конструктивные элементы (железобетонные стены по периметру технического XI этажа, стена по оси 11 начиная с XII этажа и до покрытия, стена по оси 1 начиная с X этажа и до покрытия), обеспечивающие наряду с конструктивными элементами, необходимыми для функционирования здания при нормальной эксплуатации, превращение конструкций в «подвешенную» систему над гипотетически выбывшими в результате аварийной ситуации колоннами по периметру здания и, частично, средними. Зоны вокруг части средних колонн, не превращающиеся в «подвешенные» системы при разрушении этих колонн в случае аварийного на них воздействия, при необходимости дополнительно армируются (см. ниже).

Расчетная схема здания принята в виде пространственной системы из заделанных в фундамент колонн и стен, объединенных перекрытиями и лестницами (рис. 3). Расчет произведен по программному комплексу SCAD Office 11.3.

Расчет каркаса здания произведен на основное сочетание нагрузок для стадии эксплуатации (первичная конструктивная система) и на особое сочетание нагрузок на предотвращение прогрессирующего обрушения (вторичные конструктивные системы).

Читайте также: