Сопряжение металлических балок в одном уровне
Шаг главных балок (l), пролет главных балок (L), шаг балок настила (a).
материал (класс стали);
g n – нормативная постоянная нагрузка на м 2 ;
p n – нормативная временная (полезная) нагрузка на м 2 ;
и – коэффициенты надежности по нагрузке постоянной и временной соответственно.
Предельный относительный прогиб сварной балки .
Порядок расчета составной балки точно такой же, как и для прокатной балки.
1. Составление расчетной схемы.
Если на главную балку приходится 5 и более балок настила, передающих нагрузку, то без большой погрешности можно считать нагрузку равномерно распределенной (на главной балке), а если меньше 5, то нагрузку считать как сосредоточенную.
2. Определение погонной нагрузки на балку.
Определение нормативной нагрузки.
Определение расчетной нагрузки.
3. Определение усилий, возникающих в балке.
Максимальный расчетный изгибающий момент.
где - коэффициент, учитывающий собственный вес главной балки, принимается .
Максимальный нормативный изгибающий момент.
Максимальная поперечная сила.
4. Предварительный подбор и компоновка сечения.
В случае работы материала балки в упругой зоне:
где =1 коэффициент условий работы для составных балок.
В случае работы материала балки в упруго-пластической зоне:
принимается как для балки оптимального сечения.
Определение высоты балки.
Высота главной балки определяется из условий экономичности, жесткости, соответствия строительной высоте (hстр).
Условие экономичности – определяется оптимальная высота hопт
Оптимальная высота – такая высота балки, при которой масса балки минимальна.
Масса 1 погонного метра балки определяется по формуле:
где - объемный вес стали.
Получена функциональная зависимость массы балки от высоты. Берем первую производную по h и приравниваем к 0, из полученного выражения определяем hопт:
где к – конструктивный коэффициент, принимаем .
Предварительно принимаем , мм, где h подставляется в метрах. Здесь принимаем . Полученное значение t округляем в меньшую сторону до целого числа.
Условие жесткости – определяется минимально допустимая высота балки hmin.
Минимальная высота балки – такая высота, при которой прогиб балки равен максимально допустимому прогибу.
Относительный прогиб балки определяется по формуле:
где , а , то есть ,
отсюда, приравнивая фактический относительный прогиб к предельно допустимому относительному прогибу, получим
определяем hmin:
Как правило, hопт> hmin, в таком случае принимаем высоту балки, близкую к hопт и кратную 10 см. Если hопт< hmin, то принимаем высоту балки больше hmin и кратную 10 см.
Назначаем толщину пояса (рекомендуемая толщина пояса – см)
Определяем величины , и
где – момент инерции всего сечения балки,
– момент инерции стенки,
– момент инерции 2-х поясов.
с одной стороны ,
с другой стороны (пренебрегая собственным моментом инерции)
отсюда определяем площадь пояса балки:
а затем определяем ширину пояса
из требований местной устойчивости ;
из условия соотношения толщин сварных элементов ;
монтажное требование (для опирания второстепенных балок) мм.
Определяем фактические геометрические характеристики: , .
5. Проверки подобранного сечения балки.
1. Проверки по I группе предельных состояний (проверки прочности).
1. По максимальным нормальным напряжениям (основное сечение).
а) при упругой работе материала:
б) в случае работы материла в упруго-пластической зоне:
где принимается по табл. 66 СНиП II–23–81* в зависимости от отношения площадей стенки и полки двутавра.
Перенапряжение не допускается.
Недонапряжение допускается до 5%.
1. По максимальным касательным напряжениям (уменьшенное сечение).
Недонапряжение может быть любым.
1. По максимальным местным напряжениям.
(в случае верхнего опирания балок настила на главную балку и отсутствия ребер жесткости под балками настила)
где , так как угол α = 45º
– толщина стенки сечения,
– толщина полки сечения.
1. По приведенным напряжениям.
а) в случае, когда местные напряжения равны нулю ( ).
Прочность по приведенным напряжениям проверяется в месте изменения сечения в уменьшенном сечении.
При отсутствии местных напряжений приведенные напряжения по высоте сечения определяются в стенке на уровне поясного шва.
где коэффициент 1.15 учитывает возможность развития пластических деформаций,
б) в случае, когда местные напряжения не равны нулю ( ).
При наличии мастных напряжений приведенные напряжения определяются в сечении под балкой настила, расположенной рядом с местом изменения сечения со стороны опоры.
1. Проверка общей устойчивости.
Общая устойчивость главной балки обеспечена и проверка не требуется, если выполняется хотя бы одно из двух условий:
- Верхний пояс раскреплен настилом. Выполняется в том случае, когда сопряжение балок в одном уровне и настил крепится не только к второстепенным балкам, но и к верхнему поясу главных балок;
где – расчетная длина, на которой балка может потерять устойчивость (шаг балок настила ),
– ширина верхнего сжатого пояса,
- определяется по СНиП II–23–81*.
Если ни одно из двух условий не выполняется, тогда требуется выполнить проверку на общую устойчивость:
где – коэффициент, определяемый по прил. 7* СНиП II–23–81*.
1. Проверка местной устойчивости элементов сечения составной балки.
В однопролетной шарнирно-опертой балке местную устойчивость могут потерять верхняя сжатая полка и стенка.
1. Проверка местной устойчивости полки.
Полка может потерять устойчивость только от нормальных напряжений, так как касательные напряжения в полке практически равны нулю.
– ширина свеса полки, .
Условие устойчивости полки:
где величина принимается по СНиП II–23–81*.
1. Проверка местной устойчивости стенки.
Стенка в однопролетной шарнирно-опертой балке может потерять устойчивость от действия:
- только касательных напряжений (на опоре балки);
- только от действия нормальных напряжений (в середине пролета);
- от совместного действия нормальных и касательных напряжений.
Критерии местной устойчивости стенки:
– условная гибкость стенки.
а) в случае когда местные напряжения равны нулю ( )
устойчивость обеспечена, если 3.2,
при необходима установка поперечных ребер жесткости.
б) в случае когда местные напряжения не равны нулю ( )
устойчивость обеспечена, если 2.2,
Ребра жесткости устанавливаются с шагом , при этом предельно допустимый шаг ребер жесткости . Шаг ребер жесткости согласовывается с шагом балок настила.
Постановкой поперечных ребер жесткости предотвращается потеря местной устойчивости стенки от действия только касательных напряжений.
При действии только нормальных напряжений , если необходимы продольные ребра жесткости (в среднем отсеке).
В составной балке переменного сечения при необходимости (при совместном действии нормальных и касательных напряжений) проверка местной устойчивости на совместное действие и выполняется в отсеке, где меняется сечение балки.
а) в случае когда местные напряжения равны нулю ( ) устойчивость обеспечена, если 3.5, при необходима проверка местной устойчивости:
и – напряжения, действующие в сечении балки (определены выше),
и – критические напряжения, при которых стенка теряет устойчивость при их раздельном действии (определяются по СНиП II–23–81*).
б) в случае, когда местные напряжения не равны нулю ( )
проверка производится в том сечении, где проверялись приведенные напряжения.
, , р – фактические напряжения (определены выше),
, , – критические нормальное, касательное, местное напряжения, при которых стенка теряет устойчивость от их раздельного действия (определяются по СНиП II–23–81*).
1. Проверки по II группе предельных состояний (проверка предельного прогиба).
Данную проверку можно не делать, так как при компоновке сечения высота сечения была принята больше минимальной, а это означает, что прогиб будет меньше предельно допустимого.
УЗЛЫ ГЛАВНОЙ БАЛКИ
1 – опорный узел (сопряжение главной балки с колонной);
2 – узел сопряжения главной и второстепенной балок;
Узел 1 – опорный узел.
Расчет опорного листа балки на смятие;
Расчет швов, приваривающих стенку балки к опорному листу;
Проверка условного стержня на устойчивость (только для верхнего опирания балок на колонну).
1. 1. Расчет опорного листа на смятие.
Условие прочности опорного листа на смятие:
Полученное значение округляем в большую сторону и согласовываем с сортаментом на листовой прокат.
2. Расчет прочности угловых швов
Записываем условия прочности угловых швов по металлу шва и по металлу границы сплавления, и определяем из них катет шва.
Условие прочности по металлу шва:
3. Проверка условного стержня на устойчивость.
Условный стержень, который проверяется на устойчивость состоит из опорного листа и части стенки, длина которой принимается такой, что местная ее устойчивость обеспечена. Условный стержень может потерять устойчивость только относительно оси Х.
– длина участка стенки, входящего в условный стержень.
– высота условного стержня, ( – высота балки),
Узел 2 – узел сопряжения балки настила и главной балки.
N – опорная реакция балки настила.
Расчет узла сводится к определению необходимого количества болтов для восприятия опорной реакции балки настила. Принимаем болты нормальной точности.
Задаем диаметр (d) болтов и класс прочности;
Определяем несущую способность болта (1 плоскость среза) по срезу и по смятию;
Выбираем минимальную несущую способность и по ней определяем необходимое количество болтов.
После расстановки необходимого количества болтов требуется проверить прочность ослабленного сечения балки настила.
где – максимальные касательные напряжения с учетом ослабления стенки отверстиями под болты,
– максимальные касательные напряжения без учета ослабления,
– коэффициент, учитывающий увеличение касательных напряжений за счет ослабления стенки отверстиями,
Сопряжение полки и стенки балки.
T – сдвигающая сила, воспринимаемая сварными швами, соединяющими стенку и полки (на 1 см длины шва):
Расчет узлов балочной клетки
Балка настила из двутавра с параллельными гранями полок 35 Б1, ТУ 14-2-24-72, из стали С 245 (ВСт3пс6), ГОСТ 27772-88 . Опорная реакция балки настила .
Главная балка имеет сечение верхней полки 400х25 мм, а в месте изменения сечения – 240х25 мм. Материал С 245 (ВСт3пс6), ГОСТ 27772-88 .
1.1.Проверяем опорное сечение балки настила (рис. 1 а, б) на срез по формуле:
Здесь характеристики сечения балки 35 Б1, взятые из сортамента.
1.2.Проверяем устойчивость стенки балки настила, как центрально-сжатой стойки, нагруженной опорной реакцией , по формуле (3.6.4.) [2].
Предварительно проверяем гибкость стойки:
где высота двутавра 35 Б1.
В связи с тем, что гибкость опорной стойки превышает предельную, проверку устойчивости не производим. Для обеспечения устойчивости стенки балки вводим в сечение опорные ребра размером 75х6 мм (рис. 2 а, б).
Тогда площадь, заштрихованная на рис. 2,а, и радиус инерции опорной стойки , составят:
Напряжение на опорной стойке:
Болты диаметром 20 мм класса 5.6 для крепления балки настила к главной балке ставим конструктивно так, чтобы расстояние от центра болта до кромки полки балки настила было не менее (см. рис. 2, а).
1.3.Проверяем прочность стенки балки настила в сечении а-а (начало закругления стенки при переходе к полке) (см. рис. 1, а, б) по формуле:
Эту проверку производим в месте крепления балки настила к измененному сечению главной балки, так как в этом случае величина меньше и, следовательно, напряжение выше.
1.4.Проверяем прочность сварных швов прикрепления поперечного ребра жесткости к полке главной балки. Эти швы воспринимают опорную реакцию балки настила и работают условно на срез (см. рис. 1, а).
Назначаем (полуавтоматическая сварка [2, с. 42, табл. 2.3]). Касательные напряжения в шве по формуле (2.6) [2] составят:
Здесь катет шва, длина шва за вычетом 1 см (непровар в начале и конце шва); при электродах типа Э42.
Если касательные напряжения в шве превышают его расчетное сопротивление, то верхняя часть поперечного ребра должна быть пристрогана к верхнему поясу главной балки. В этом случае передача опорной реакции происходит по подогнанной торцевой поверхности ребра, которая работает на смятие, с расчетным сопротивлением в данном примере . Швы накладываются минимального катета без расчета.
1.5.Проверяем прочность поперечного ребра жесткости в месте крепления его к полке в сечении б-б (см. рис. 1, а) по формуле:
Так как напряжения превышают расчетное сопротивление, увеличиваем толщину ребра до 0,8 см. При этом напряжения в сечении б-б составят .
2.Прикрепление балки настила к поперечному ребру жесткости главной балки. Исходные данные по примеру 1.
2.1.Прикрепление балки настила на болтах нормальной точности М20 ( ) класса 5,6; [2, табл. 2.13 и 2.14]. Электроды типа Э42, , (см. рис. 2, а). Расчетное усилие, которое может быть воспринято одним болтом по срезу [2, формула (2.12)].
Аналогично по смятию [2, формула (2.13)].
Здесь площадь поперечного сечения болта;
число плоскостей среза;
суммарная минимальная толщина листов, сминаемых в одном направлении,
равная 6 мм (толщина ребер жесткости).
Требуемое количество болтов:
принимаем 3 болта.
Здесь коэффициент 1,2 учитывает увеличения усилия в крайних болтах за счет частичного защемления балки настила.
2.2.Проверка прочности накладки. Расчет ведем в зоне с шириной полки главной балки 400х25 мм. Принимаем толщину накладки . Сталь С 235, . Напряжения (см. рис. 2, а) в сечении в-в накладки составят:
- от поперечной силы:
Приведенное напряжение [2, формула (3.15)]:
2.3. Проверяем прочность накладки на срез по сечению г-г (см. рис. 2, а) по формуле:
2.4.Прикрепление накладки к стенке балки настила (см. рис. 2, б). Назначаем (полуавтоматическая сварка). В вертикальных швах, крепящих накладку к балке настила, возникают касательные напряжения от поперечной силы , распределяющиеся равномерно между двумя швами.
В этих швах возникают касательные напряжения по осям х-х и у-у от крутящего момента:
Тогда напряжения в наиболее нагруженной точке А сварного шва от крутящего момента относительно оси х-х составят:
Здесь полярный момент инерции расчетного сечения швов относительно центра
Аналогично напряжения относительно оси у-у составят:
Результирующие равнодействующие напряжения в точке А и Б составят:
3.Опирание балки на главную балку при отсутствии поперечного ребра жесткости
Напряжение в сечении n-n при условном отгибе полки составит:
При этом расчете условно принимаем, что сила приложена на расстоянии 1/3 вылета полки главной балки, а зона распространения нормальных напряжений расходится под углом 45º от граней полок балки настила.
Приложение 5
Пример выполнения расчетной части курсовой работы на тему: «Балочная клетка рабочей площадки» и оформления пояснительной записки.
Номера рисунков указаны для пояснительной записки.
Министерство образования и науки Украины
Донбасская Национальная Академия Строительства и Архитектуры
Кафедра “Металлические конструкции”
Пояснительная записка
к курсовой работе на тему:
“Балочная клетка рабочей площадки”.
Выполнил ст. гр. ПГС-
Макеевка 2007 г.
Студент группы Ф.И.О. Вариант
Исходные данные для проектирования конструкций балочной клетки:
1) Размер помещения в осях:
2) Пролет главной балки:
3) Пролет балки настила:
4) Высота от пола до верха настила рабочей площадки (отметка верха настила):
5) Вид соединения элементов: заводских – сварка, монтажных – болты нормальной точности, сварка.
Сопряжение балок настила с главной балкой в одном уровне
Сопряжение балок в одном уровне способно передать большие опорные реакции. Недостаток этого сопряжения - необходимость выреза верхней полки и части стенки балки настила. Этот вырез несколько ослабляет сечение балки и увеличивает трудоемкость сопряжения.
Одним из вариантов сопряжения балок в одном уровне является примыкание одной балки к другой сбоку с передачей нагрузки через соединительные элементы, например, ребро жесткости (рисунок 4.4). Опорная реакция со стенки примыкающей балки настила передается через болты на ребро жесткости. Болты воспринимают усилия сдвига, соединяемых элементов.
1 – настил; 2 – балка настила; 3 – главная балка; 4 – крепление балок
Рисунок 4.3 – Этажное сопряжение балок
В качестве работающих применяют болты нормальной точности, а при больших опорных реакциях балок настила - высокопрочные болты. Учитывая неравномерность вовлечения болтов в работу, и с целью повышения надежности, параметры болтовых соединений (количество и диаметр болтов)
определяют по усилию на 20. 25 % выше опорной реакции балки.
1 – настил; 2 – балка настила; 3 – ребро жесткости; 4 – главная балка
Рисунок 4.4 – Сопряжение балок в одном уровне
При болтах нормальной и повышенной точности требуемое количество болтов
где - меньшее из значений расчетного усилия для одного болта на срез или смятие.
Расчетное усилие, воспринимаемое одним болтом на срез определяем по формуле [4]
где - коэффициент условия работы соединения [4]; принимается по таблице 4.4;
Таблица 4.4 – Коэффициенты условий работы болтовых соединений
| Характеристика соединения | Коэффициент условий работы соединения |
| 1 Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при болтах: класса точности А | 1,0 |
| классов точности В и С, высокопрочных с нерегулируемым натяжением | 0,9 |
| 2 Одноболтовое и многоболтовое в расчете на смятие при a= 1,5 d и b= 2 d в элементах конструкций из стали с пределом текучести, МПа (кг/см 2 ): до 285 (2900) | 0,8 |
| св. 285 (2900) до 380 (3900) | 0,75 |
| Обозначения, принятые в таблице:а - расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия; b - между центрами отверстий; d - диаметр отверстия для болта. Примечание - Коэффициенты, установленные в поз.1 и 2, следует учитывать одновременно. |
и - расчетные сопротивления болтовых соединений на срез и смятие [4];
А - расчетная площадь сечения стержня болта; можно принимать по таблице 4.12;
S t - наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении; при данной схеме сопряжения - это толщина ребра жесткости;
ns - число расчетных срезов одного болта; в данном случае ns = 1;
d - наружный диаметр стержня болта; рекомендуется применять болты диаметром 20; 24 мм.
Сечения соединяемых элементов следует проверить на срез с учетом ослабления отверстиями под болты, т.е. по площади нетто [4]:
где h и t - высота и толщина сечения соединительного элемента;
Узлы сопряжения балок в одном уровне
Реконструкция. Деревянные перекрытия заменяются перекрытием по металлическим балкам. Вся несущие элементы необходимо разместить в пределах высоты главных балок. Вариант был такой: главная балка состоит из двух швеллеров (с целью обеспечить возможность монтажа без техники), второстепенные балки опираются на нижний пояс главных, а по ним укладывается профнастил и заливается бетон до уровня верхней полки ГБ. Шаг ГБ и ВБ – 1,5м. Пролет 6,4-6,9м.
Я здесь недавно спрашивал о возможности опирания на нижний пояс, и вроде как посоветовали отказаться от этого решения. По этому, хочу спросить о целесообразности применения узлов: 1 вариант – через уголок, приваренный к стенке ГБ и болт, второй вариант через столик на ребрах (тут уже швеллер лежит не как следует, но нагрузку несет).
Отсюда вопросы :
1) По первому варианту: как скажется действие момента, возникающего в уголке и передающегося на стенку ГБ на работе ГБ.
2) По первому варианту: учитывая низкую точность постановки в плане ГБ имеются овальные отверстия в уголке. После монтажа нужно ли фиксировать ВБ от смещения вдоль отверстия, например, приваркой планочек по краям отверстия.
3) По второму варианту: это полная чушь или нет?
4) Не слишком ли трудоемки (учитывая частый шаг балок) эти узлы.
5) Или все-таки можно опереть непосредственно на нижний пояс т. к. ВБ располагаются достаточно часто и сосред. нагрузка от них небольшая.
Опирание ГБ на наружную стену. (3-й рисунок) Имеются широкие оконные проемы и узкие простенки, и шаг ГБ обеспечивается, если предусмотреть металлическую перемычку в одном уровне с ГБ т. к. для железобетонной под ГБ места нет.
Вопросы :
6) Сам узел сопряжения, через ребро в швелере-перемычке, накладку и 2 болта, имеет право на жизнь.
7) То, что я обрезал один швеллер ГБ на опоре и передал его усилия (поперечную силу) через шпильку М20 - это будет работать.
8) Для обеспечения совместной работы швеллеров, составляющих ГБ используются шпильки М20 с шагом 1.5м. У меня по этому поводу большие сомнения – достаточно ли этого. Может вообще отказаться от швеллеров и положить двутавры широкополочные. Один двутавр будет тяжелее одного швеллера, но в целом экономичнее.
Рисунки прикреплены. Заранее, спасибо.
По сопряжению балок,я б выбрал вариант 1(вариант 2,хрень),только взял бы просто лист и приварил к стенке и к стенке.
Усилие в 680 кг,хехМомент тоже до жопы,катет 4 мм и по всей длине провар.
Это чисто ИМХО,можно и болты и сварку
Бармаглотище, Offtop: фрикционное соединение наверное)
А если серьезно - вроде как в таком случае прогон просто перестанет работать как распорка, что, в принципе, не нужно - там бетон верхний пояс раскрепляет.
Выпускник, уголок-коротыш проще - приваривается точно и строго перпендикулярно.
Неочевидно, а зачем это? Или собираетесь поднимать швеллера, а потом лазать по ним и сваривать их между собой сухарями или накладками? Фигасе упрощение.
Рулетка стоит 50-100 рублей.
Offtop: Недавно на телефон скачал приложение Flying Ruler - умеет определять расстояние прямо телефоном (кстати, ребят, нерееааально крутейшая штука - попробуйте).
И нахрена тогда второстепенные балки?
По первому варианту: как скажется действие момента, возникающего в уголке и передающегося на стенку ГБ на работе ГБ.
В данном случае мелочь.
Варить швеллера в проектном положении - трудоемко.
Это ведь и сварные балки можно в проектное положение поэлементно доставлять и наверху сваривать.
Для обеспечения совместной работы швеллеров, составляющих ГБ используются шпильки М20 с шагом 1.5м. У меня по этому поводу большие сомнения – достаточно ли этого. Может вообще отказаться от швеллеров и положить двутавры широкополочные. Один двутавр будет тяжелее одного швеллера, но в целом экономичнее.
Ах вот оно чего. Шпилек недостаточно, ИМХО. Даже если в каждом сечении две. И почему шпильки, а не болты?) Сухари ставить с шагом 40 радиусов инерции. И лучше накладки на пояса.
Узел сопряжения балок в одном уровне через накладки по стенке. какова методика расчета?
есть вот такой узел с абстрактными размерами (интересует методика). не совсем понятно как считать болты в накладках на усилие Q с учетом изгибающего момента, который будет создавать это усилие. так же как считать швы крепления ребра - в каком месте прилагать силу, т.е. с каким плечом считать шов от момента создаваемого Q? надеюсь есть знающие люди которые дадут совет либо ссылку на литературу
какую функция выполняет ребро жесткости в узле 46 серии 1.400-10.76.7? в других узлах такого ребра нет. хотя зачастую их ставят
серия 1.400-10/76 не действует
PS под этой серией подписались Мельников Н. П., Мельников В.В. и Троицкий П. Н.
Если считать для болтов по L1 то момент можно и не учитывать ИМХО, а болты по L2 можно сделать монтажными (хотя у вас один из них показан высокопрочным, зачем, не знаю) и фасонку приварить к стенке балки (как обычно и делают).
в том то и дело - что может и не хватить. ну да ладно - с этим разобрались. остался вопрос с ребром из серии. я знаю что она отменена - вопрос в принципе про ребро - зачастую их ставят, но вот из каких предпосылок? в нормальной серии нет никаких упоминаний о подобных ребрах. но здесь то даже написано - по расчету.
Я думаю автор вопроса имел ввиду маленькое дополнительное ребро. Скорей всего оно служит для увеличения количества срезов болта. Больше элементов "режут" болт, большее усилие он воспримет Nbs = Rbs*Ab* ns* γb*γc.
Если ваш узел начерчен в натуральную величину, то длина одного вертикального шва 285мм. Всего держит 570мм, если катет (по минимуму берём) = 4, то примерно прикинув получаем 290 кН! (это при том, что сварку брал ручную)
ну четверкой никто не варит. к тому же реальная несущая способность швов будет ниже за счет эксцентрисситета приложения нагрузки - швы надо считать с учетом местного изгибающего момента. но дело не в этом
по какому принципу считать? снип дает методику для расчета при опирании груза на верхний пояс балки. а при опирании балки на ребро какие принципы расчета?
----- добавлено через ~1 мин. -----
в реальности так и считаем все швы на ручную сварку - вне зависимости от того чем варим
Если ставите ребро ваш случай - стенка балки укрепленная только поперечными ребрами жесткости при отсутствии местного напряжения.
Так какая разница, локальные напряжения будут и от того и от того (думаю разница в величине будет не велика) При опирании на верхний пояс, рёбра ставятся чтобы стенка не потеряла устойчивось (и то не всегда, если не нужно по расчёту, то и ставить не зачем) а тут две функции, ещё + держать балку. Это конечно здорово, что вы так глубоко капаете, но мне кажется здесь уже научными трудами попахивает))) либо мы так до конца не поняли суть вашего вопроса.
В узле фигурирует в/п болт. Надо уточнить, задумано соединение на в/п с контролируемым преднатягом (трение) или болты на срез?
А так же уточнить, почему два ряда болтов? Видимо, накладок две.
И почему вопрос про ребро возникает? Ребро же для передачи на стенку основного усилия. То, что оно приварено еще и к полкам ГБ, не меняет сути, это необхоимо для "чистоты" сдвига, без изгиба стенки ГБ.
Узел в принципе шарнирный. А в каком месте задуман "поворот" - за счет пластики стенки ВБ? Или пластики накладки (накладок)?
В узле фигурирует в/п болт. Надо уточнить, задумано соединение на в/п с контролируемым преднатягом (трение) или болты на срез?
ну почему, болты стоят в один ряд - две накладки с двух сторон. через один ряд болтов усилие передается на накладки, а вторым рядом - с накладок на ребро.
вопрос про ребро немного отдельно. я имею в виду ребро с обратной стороны - в соединениях зачастую ставится такое ребро - но вот понять его суть мне не представляется возможным. я нигде не нашел упоминания про такое ребро, кроме данной серии.
Узел в принципе шарнирный. А в каком месте задуман "поворот" - за счет пластики стенки ВБ? Или пластики накладки (накладок)?
насколько я понимаю - поворот задуман за счет поворота главной балки
и еще - вопрос не в том, как лучше сделать узел - а в понимании работы/расчете данного
Читайте также: