Шаг ребер жесткости в металлических балках
Для повышения устойчивости пластинок металлических конструкций устанавливают негнущиеся ребра жесткости, которые при выпучивании пластинок остаются прямыми и создают для них дополнительные опорные закрепления. Негнущиеся ребра жесткости разбивают пластинку (обычно стенку, а иногда и сжатый пояс) на ряд полей меньших размеров. Деформации стенки внутри каждого такого поля рассматривают как самостоятельные. Уменьшение контурных размеров полей, образованных вследствие постановки ребер жесткости, в значительной мере повышает устойчивость пластинок.
В зависимости от расположения ребер различают:
- продольные ребра жесткости, идущие параллельно сжимающим усилиям; их эффективно применяют в центрально и внецентренно сжатых пластинках, а также в наиболее сжатых частях изгибаемых пластинок;
- поперечные основные ребра — расположенные перпендикулярно направлению сжимающих усилий по всей ширине пластинки; их применяют для усиления изгибаемых пластинок; они особенно эффективны в тех местах, где преобладает влияние скалывающих напряжений;
- поперечные короткие (дополнительные) ребра — расположенные, как и предыдущие, перпендикулярно сжимающим усилиям, но только в зоне наибольших сжимающих напряжений. Короткие ребра — наименее эффективное средство усиления пластинок, а постановка их — трудоемка. Применение коротких ребер жесткости не рекомендуется, но допускается в клепаных балках, а также в сварных — между сжатым поясом и продольным ребром. В двустенчатых балках роль коротких ребер играют короткие диафрагмы, устанавливаемые для поддержания рельсов. Эти диафрагмы доводят до продольных ребер жесткости.
Ребра жесткости в сварных конструкциях обычно выполняют из двух одинаковых пластин, расположенных в одной плоскости с двух сторон стенки, — парное симметричное ребро (рис. II—30). Реже взамен пластин ставят два неравнобоких уголка, приваренных к стенке по перу (рис. II—30, б). Во всех случаях швы делают сплошными, угловыми, наиболее тонкими. В клепаных конструкциях ребра осуществляют из уголков, предпочтительно неравнобоких, приклепанных к стенке по меньшей полке (рис. II—30, в и г). Между уголками и стенкой помещают прокладки толщиной, равной толщине поясных уголков. Торцы уголков ребер жесткости в клепаных конструкциях доводят до выкружек поясных уголков при отсутствии больших сосредоточенных и подвижных грузов. Если же такие грузы есть, ребра жесткости должны быть плотно пригнаны (пристроганы) к уголкам сжатого пояса.
Торцы ребер жесткости в сварных балках приваривают к сжатому поясу, а чтобы устранить пересечение сварных швов, внутренние углы пластин, образующих ребра, между поясом и стенкой скашивают, как показано на рисунке II—30, д (катет у стенки 6—8 см, у пояса 4 см). В многопролетных балках и в балках с консолями напряжения в поясах меняются по знаку в зависимости от эпюры моментов; в соответствии с этим меняется и крепление торцов ребер жесткости, которые всегда приваривают только к сжатым поясам. Если по верхнему растянутому поясу перемещаются подвижные грузы, то торцы поперечных ребер должны быть фрезерованы и тщательно подогнаны к этому поясу (до приварки ребер к стенке).
Торцы промежуточных ребер жесткости не следует приваривать к растянутому поясу балок. Швы поперек растянутого пояса резко концентрируют напряжения, что приводит к преждевременному появлению трещин от усталости материала и при резких перепадах температуры. Торцы опорных ребер всегда приваривают к нижнему поясу.
Стенки балок следует укреплять поперечными ребрами жесткости, если b/δ>70√2100/R. Расстояние между поперечными (основными) ребрами должно быть не более 2b при b>100 δ и не более 2,5b при bШирину bр половины симметричного поперечного ребра жесткости, выступающей с одной стороны стенки (см. рис. II—30), при отсутствии продольных ребер назначают по эмпирической формуле:
В размер bp включают и толщину прокладки под уголком клепаных балок. Толщина ребер жесткости δр, необходимая для создания достаточной жесткости и устойчивости их свободного края, должна быть не менее bp/15, а для сталей высокой прочности — не менее bp/12.
Если в балках, арках и т. п. есть продольные ребра жесткости, то поперечные ребра служат для них опорами и потому оказываются дополнительно нагруженными. По этой причине жесткость их и момент инерции следует увеличивать на 20—25% по сравнению с величиной, определенной по формуле II—85. СНиП предлагает определять требуемый момент инерции поперечного ребра при наличии одного продольного ребра по формуле:
а для стали высокой прочности Ip=6 bδ3.
Ширина bк.р половины, выступающей с одной стороны стенки короткого ребра жесткости должна быть не менее 2/3 ширины основного ребра b. Длина коротких ребер жесткости должна быть не менее 0,3 высоты стенки и не менее 0,4 а1, где a1 — расстояние между осями двух соседних коротких ребер, или между коротким и основным поперечным ребром (рис. II—29,б). При наличии продольных ребер длину коротких поперечных назначают равной расстоянию b1 между сжатым поясом и продольным ребром.
Необходимый момент инерции продольного ребра жесткости определяют по формулам таблицы II—25 в зависимости от отношений b1:b; а:b и толщины стенки δ.
При расположении ребер жесткости только с одной стороны стенки момент инерции их вычисляют относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.
При встрече продольных ребер балки с поперечными прерывают продольные; поперечные (основные) идут непрерывно. Для устранения пересечения сварных швов внутренние углы продольных ребер срезают (катет у стенки 6—8 см, у поперечного ребра 4 см; см. рис. II—30, д).
Размер продольных ребер жесткости для усиления сжатых по всей ширине стенок стоек и других подобных элементов (рис. II—22) можно определить по формуле:
Формула (II—87) действительна в пределах 0≤α≤1, то есть для центрального и внецентренного сжатия, когда нормальная сила не выходит за пределы ядра сечения.
Если принять в качестве предела ширину стенки сжатого элемента (стойки) b = 150δ и толщину ребра δпр.р=0,75δ для центрально сжатой стойки (α = 0), то из формулы II—87 получится:
Приравняв полученное наибольшее значение требуемого I'пр.р к значению Ip для ребра из двух приваренных полос или из двух приклепанных уголков, можно определить требуемую величину свободного выступа ребра жесткости при δпр.р=0,75δ:
Что и рекомендовано нормами: bпр.р≥10δ и δпр.р≥0,75δ.
Для продольных ребер, расположенных с одной стороны, ширину следует назначать bпр.р≥13δ при δпр.р≥0,75δ.
Продольные ребра жесткости сжатых элементов в отличие от балок являются основными и идут непрерывно по всей длине сжатого элемента. Для их пропуска в диафрагмах (поперечных ребрах) делают вырезы. Площадь поперечного сечения продольных ребер включают в общую расчетную площадь всего сжатого элемента. Такое включение немного уменьшает rx и существенно увеличивает ry поперечного сечения и часто бывает полезным. Поэтому размер продольных ребер целесообразно принимать несколько больше минимального, указанного выше.
Ребра жесткости в балках и ригелях
Приветствую Вас, господа конструкторы! :-)
Скажите пожалуйста, а что, ребра жесткости в ригелях и балках теперь не модны? или от них ушли в свете того, что трудоемкость сжирает экономию на металле?
понимаю, что металл нынче дешев, но это же скоро пройдет.
или реально введение ребер жесткости в двутавровую балку не дает существенной экономии металла за счет уменьшения сечения?
Или это не просто расчитвается и проектировщики ленятся это делать?
Расскажите правду!! :-) можно ли добиться существенной экономии за счет введения ребер жесткости? :-)
а то у нас объект этот большой. только половина подземной части (полтора :-) уровня в половине пятна застройки) - и уже почти 600 тонн металла. :-) а еще вверх и вбок расти и расти. :-)
На сколько я знаю, в советское время постоянно ребрышки эти вводили и экономили народному хозяйству типа кучу денег :-)
А расценки на изготовление металлоконструкций все равно идут за тонну, и когда договариваешься о цене никто не смотрит на наличие или отсутствие этих ребер. Ну а темболее изготавливаться все будет не на стройке ,а на заводе, им-то там вдвойне легче все эти вещи исполнять.
Если условная гибкость стенки балки >3.2, то ставят ребра.
Гибкость зависит от тощины стенки обратнопропорционально.
Посчитайте две балки со стенкой без ребер и с ребрами - получите разницу в материале. С монтажной организацией договоритесь об оплате от веса конструкций. Если съэкономите на массе металла, то экономия будет и на работе.
Сравните разницу и для себя решите стоит ли овчинка выделки.
А по моему Lexa_MK сказал, что экономия будет. Конструкция легче, при оплате изготовления за тонну - дешевле. Реально ребра не додают особой сложности, так что за тонну вряд ли возьмут больше. При оплпте за монтаж по весу - тоже дешевле. Но выгодоно это тольо тому. кто платит. Кому платят - не очень.
Но в принципе вы не написали какие у вас ригеля и балки. Если прокатные - то там ребра просто не нужны, гибкость стенки у них всегда меньше 3,2.
| Скажите пожалуйста, а что, ребра жесткости в ригелях и балках теперь не модны? |
.
К счастью постановка ребер на сегодняшний день определяется расчетом, а не тенденциями мировой моды.
Постановка ребер в местах передачи сосредоточенных усилий хорошая мера для обеспечения устойчивости стенки балки. Если ребер нет, тогда толщиной самой стенки нужно обеспечивать эту самую устойчивость.
На мой взгляд балки с ребрами жесткости экономичнее, чем без них.
Вообще-то сам недавно видел мост из балок строят, там ребра есть, пролеты большые, балки по 2 метра высотой - без ребер раза в 2 были бы тяжелее наверно. Так что никто от них не отказывается.
Дык ведь пока модно деньги считать, будет мода и на ребра.
Прокатные балки обычно и без ребер проходят. Ибо там сечения так подобраны, с учетом возможностей прокатного процесса в том числе.
Если же Вы будете применять сварные балки, то стенки могут быть тонкими как раз за счет наличия ребер. И где надо, их ставят, не оглядываясь на моду. Другое дело, что конструктор может полениться и назначить толстую стену, не требующую ребер. А если большие сосредоточенные нагрузки или еще что, лень придется автоматически преодолевать.
Отчего Вы все-таки решили, что ребра перестали ставить?
При сегодняшнем качестве строительства, я бы 7 раз подумал прежде чем вводить в проект ребра жесткости…
Ну не надо так драматизировать. Балки с ребрами делают на заводах, что нужно сделать плохо, чтоб ребро не держало стенку от потери устоичивости? Шов - там конструктивный, толщину ребра - на то заказчик смотрит, чтоб так нагло не на. ли. Тогда уж и сварные балки вообще не применять.
1. Ребра вводят не в проект, а в балку.
2. Вварка ребра не требует АБСОЛЮТНО НИКАКИХ высоких квалификаций или ответственностей.
3. Плохо исполненная балка с ребрами лучше, чем плохо исполненная безреберная балка. (Имеется ввиду: большая начальная поперечная кривизна стенки, плохие поясные швы, продольная кривизна кромок поясов и др.)
По опыту построенных объектов, чем тупее и проще решение, тем оно дешевле и лучше реализованно, а когда начинаешь заморачиваться по мелочам, начинаются косяки на стройке такие, что волосы дыбом встают. примеров хватает (см. БСК). Если на заводе все сделают, а на месте только монтжные работы, то это все очень хорошо, экономия, сроки и пр. другое дело, когда заказчег вещает, что у него зашибенский сварщих коля все на площадке сварит тут то я и задумываюсь семь раз.
Шаг ребер жесткости в металлических балках
Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.
Сечения элементов
8.122 Наименьшая толщина деталей элементов пролетных строений и опор принимается по расчету на прочность, устойчивость, выносливость, жесткость и колебания, но не менее указанной в таблице 8.37.
8.123 Для уменьшения числа соединительных сварных швов сечения составных элементов решетчатых ферм следует предусматривать из минимального числа деталей.
8.124 В решетчатых главных фермах материал элементов коробчатого и Н-образного сечений должен быть сконцентрирован в листах, расположенных в плоскости фермы.
8.125 В составных элементах решетчатых ферм отношение расчетной ширины к толщине листов не должно превышать следующих величин:
для элементов с болтовыми соединениями - расстояние между ближайшими рисками болтов, присоединяющих данный лист к перпендикулярным ему листам или соединительным связям;
для элементов с болтовыми соединениями - расстояние от свободного края листа до ближайшей риски болтов;
для сварных и прокатных элементов - расстояние от свободного края листа до оси ближайшего листа, расположенного перпендикулярно данному.
8.126 В сжатых элементах Н-образного сечения толщина горизонтального листа должна составлять от толщины соединяемых листов не менее:
8.127 При конструировании узлов ферм следует обеспечивать местную устойчивость сжатых зон узловых фасонок в соответствии с 8.55, при необходимости подкрепляя свободные кромки окаймляющими уголками или ребрами.
8.128 Двутавровые сварные балки следует предусматривать из одного вертикального и двух горизонтальных листов, а коробчатые - из двух вертикальных и двух непосредственно соединенных с ними поясными швами горизонтальных листов.
Если требуемая толщина пояса сварной балки превосходит 60, 50 и 40 мм (соответственно в конструкциях обычного, северного А и Б исполнений), допускается применение в поясах пакетов из двух листов.
Изменение сечения пояса следует осуществлять в зоне расположения его стыков, предусматривая скосы по ширине или по толщине, а при необходимости - то и другое одновременно с уклоном 1:8 для растянутого пояса и 1:4 - для сжатого.
В поясах из двух листов следует применять листы, отличающиеся по ширине не менее чем на 100 мм. В автодорожных и городских мостах допускается применение в поясах балок пакетов из листов одинаковой ширины, соединенных сварными швами, наложенными по соприкасающимся кромкам, с разделкой последних на требуемую по расчету глубину.
8.129 Наружный лист пакета пояса, обрываемый в пролете балки с учетом указаний 8.114, следует продолжить за место его теоретического обрыва на длину, обеспечивающую прикрепление 50% площади сечения листа. При этом следует предусматривать: толщину этого листа на конце - 10 мм; симметричные скосы по ширине (со сведением на нет) - с уклоном 1:4; скос по толщине - с уклоном 1:8 для растянутого пояса и 1:4 - для сжатого. Для косых швов на конце листа следует предусматривать отношение катетов 1:2 (меньший катет - по вертикали) и механическую обработку для получения плавных (радиусом не менее 5 мм) переходов к основному металлу непрерываемого листа пояса.
8.130 В железнодорожных мостах при мостовом полотне с деревянными поперечинами или железобетонными плитами безбалластного мостового полотна, а также при широких верхних поясах следует обеспечивать, как правило, центрированную передачу давления поперечин или плит на стенки главных или продольных балок путем устройства верхних поясов в виде двухлистового пакета с шириной верхнего листа 200 мм; при этом под нагрузкой должно быть исключено касание поперечинами элементов продольных и поперечных связей.
Ребра жесткости сплошных изгибаемых балок
8.131 В опорных сечениях, в местах передачи сосредоточенных сил (кроме мест опирания мостовых поперечин), расположения поперечных связей в сплошных изгибаемых балках должны быть предусмотрены поперечные ребра жесткости из полос, уголков или тавров.
Промежуточные поперечные, а также продольные ребра жесткости следует предусматривать в соответствии с расчетом местной устойчивости стенок для стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации.
При отсутствии местного давления продольные ребра жесткости следует располагать на расстояниях от сжатого пояса:
при двух или трех ребрах: первое ребро - (0,15-0,20) ; второе ребро - (0,40-0,50) ; третье ребро следует располагать, как правило, в растянутой зоне стенки.
14.4 Поясные соединения в составных балках
14.4.1 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует рассчитывать как для подвижной нагрузки.
14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
15 Требования по проектированию зданий, сооружений и конструкций
15.1 Расстояния между температурными швами
Расстояния l между температурными швами стальных каркасов одноэтажных зданий и сооружений не должны превышать наибольших значенийПри превышении более чем на 5% приведенных в таблице 44 расстояний, а также при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации конструкций и податливость узлов.
Наибольшее расстояние
t 15.2.1 Оси стержней ферм и структур должны быть центрированы во всех узлах. Центрировать стержни следует в сварных фермах по центрам тяжести сечений (с округлением до 5 мм), а в болтовых - по рискам уголков, ближайшим к обушку.
Если смещение осей поясов ферм при изменении сечений не превышает 1,5% высоты пояса меньшего сечения, оно не учитывается.
При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферм и структур следует рассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов.
При приложении нагрузок вне узлов ферм пояса должны быть рассчитаны на совместное действие продольных усилий и изгибающих моментов.
при двутавровых, Н-образных и трубчатых сечениях элементов, когда отношение высоты сечения h к длине элемента l между узлами не превышает: 1/15 - для конструкций, эксплуатируемых в районах с расчётными температурами ниже минус 45°С; 1/10 - для конструкций, эксплуатируемых в остальных районах.
При превышении указанных отношений h / l следует учитывать дополнительные изгибающие моменты в элементах от жёсткости узлов.
15.2.3 Расстояние между краями элементов решётки и пояса в узлах сварных ферм с фасовками следует принимать не менее а = (6t - 20) мм, но не более 80 мм (здесь t - толщина фасонки, мм).
Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками, следует оставлять зазор не менее 50 мм.
Фланговые сварные швы, прикрепляющие элементы решетки ферм к фасонкам, следует выводить на торец элемента на длину не менее 20 мм.
15.2.4 В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков крепления фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всю толщину фасонки. В конструкциях группы 1, а также эксплуатируемых в районах при расчётных температурах ниже минус 45°С примыкание узловых фасонок к поясам следует выполнять согласно приложению К (таблица К.1, позиция 7).
15.2.5 При расчёте узлов ферм со стержнями трубчатого и двутаврового сечений и прикреплением элементов решетки непосредственно к поясу (без фасонок) в соответствии с правилами проектирования следует проверять несущую способность:
стенки пояса при местном изгибе (продавливании) в местах примыкания элементов решетки - для круглых и прямоугольных труб;
15.2.6 При пролётах ферм покрытий свыше 36 м следует предусматривать строительный подъём, равный прогибу от постоянной и длительной нормативных нагрузок. При плоских кровлях строительный подъём следует предусматривать независимо от размера пролёта, принимая его равным прогибу от суммарной нормативной нагрузки плюс 1/200 пролета.
15.3 Колонны
15.3.1 Отправочные элементы сквозных колонн с решётками в двух плоскостях следует укреплять диафрагмами, располагаемыми у концов отправочного элемента.
В сквозных колоннах с соединительной решёткой в одной плоскости диафрагмы следует располагать не реже, чем через 4 м.
15.3.2 В колоннах и стойках с односторонними поясными швами согласно 14.1.9 в узлах крепления связей, балок, распорок и других элементов в зоне передачи усилия следует применять двусторонние поясные швы, выходящие за контуры прикрепляемого элемента (узла) на длину15.3.3 Угловые швы, прикрепляющие фасонки соединительной решётки к колоннам внахлестку, следует назначать по расчету и располагать с двух сторон фасонки вдоль колонны в виде отдельных участков в шахматном порядке; при этом расстояние между концами таких швов не должно превышать 15 толщин фасонки.
В конструкциях, возводимых в районах с расчётными температурами ниже минус 45°С, а также при применении ручной дуговой сварки, угловые сварные швы должны быть непрерывными по всей длине фасонки.
15.3.4 Монтажные стыки колонн следует выполнять с фрезерованными торцами, сваренными встык, на накладках со сварными швами или болтовыми соединениями, в том числе фрикционными. При приварке накладок сварные швы не следует доводить до стыка на 25 мм с каждой стороны. Допускается применение фланцевых соединений с передачей сжимающих усилий через плотное касание, а растягивающих - болтами.
ширинуширину концевых планок - от .
15.4 Связи
15.4.2 Нижние пояса балок и ферм крановых путей пролетом свыше 12 м следует укреплять горизонтальными связями.
15.4.3 Вертикальные связи между основными колоннами ниже уровня балок крановых путей следует располагать в середине или около середины температурного блока; верхние вертикальные связи целесообразно располагать по торцам здания и в шагах колонн, примыкающих к температурным швам, а также в тех шагах, где расположены связи нижнего яруса.
При недостаточной жесткости ветвей колонн в продольном направлении здания, следует устанавливать дополнительные распорки, закреплённые в узлах связей.
в балках 1-го класса, если значение условной гибкости стенкив балках 2-го и 3-го классов - при любых значениях условной гибкости стенки на участках длины балки, где учитываются пластические деформации, а на остальных участках - как в балках 1-го класса.
Расстояние между поперечными ребрами не должно превышать и .
Для балок 1-го класса допускается превышать эти расстояния до значения не превышает значений, определяемых по формуле (71).
Поперечные ребра жесткости следует устанавливать, как правило, в местах приложения неподвижных сосредоточенных нагрузок и на опорах балок.
В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей части ) мм, для одностороннего ребра - не менее ( должна быть не менееПри укреплении стенки односторонними поперечными ребрами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером, момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки, должен быть не меньше, чем для парного ребра.
8.5.10 Поперечное ребро жесткости, расположенное в месте приложения сосредоточенной нагрузки к верхнему поясу, следует проверять расчетом на устойчивость: двустороннее ребро - как центрально сжатую стойку, а одностороннее - как стойку, сжатую с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости стенки до центра тяжести расчетного сечения стойки. При этом в расчетное сечение стойки необходимо включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной .
8.5.11 Стенки балок 1-го класса, у которых при действии нормальных напряжений (где 8.5.12 В стенке балки симметричного двутаврового сечения 1-го класса, укрепленной кроме поперечных ребер одной парой продольных ребер жесткости, расположенной на расстоянии| 271 × 49 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 1325 × 1366 пикс. Открыть в новом окне | |
здесь значения следует определять согласно требованиям 8.5.2, а значения - по формулам:
при гдепри (при )
| 212 × 59 пикс. Открыть в новом окне | |
где ; (93)
критическое напряжение| 349 × 65 пикс. Открыть в новом окне | |
где - напряжения, определяемые согласно 8.5.2;
(здесь ;
и и по таблице 15 при значением (8.5.13 Промежуточные ребра, расположенные на пластинке 1 между сжатым поясом и продольным ребром, следует доводить до продольного ребра (рисунок 10).
В этом случае расчет пластинки 1 следует выполнять по формулам (89) - (93), в которых величину а следует заменять величиной - расстояние между осями соседних промежуточных ребер (см. рисунок 10). Расчет пластинки 2 следует выполнять согласно требованиям 8.5.12, б.
 | |
| 1437 × 687 пикс. Открыть в новом окне | |
8.5.15 При укреплении стенки поперечными ребрами и парным продольным ребром жесткости места расположения и моменты инерции сечений этих ребер должны удовлетворять требованиям 8.5.9 и формулам таблицы 19.
При расположении продольного и поперечных ребер жесткости с одной стороны стенки моменты инерции сечений каждого из них следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.
8.5.16 При значениях условной гибкости стенки8.5.17 Участок стенки балки над опорой следует рассчитывать на устойчивость при центральном сжатии из плоскости балки как стойку, нагруженную опорной реакцией.
При укреплении стенки балки опорными ребрами жесткости с шириной выступающей части , здесь с каждой стороны ребра.
Толщина опорного ребра жесткости , где Расчетную длину стойки следует принимать равной расчетной высоте стенки балки Нижние торцы опорных ребер (рисунок 11) должны быть остроганы либо плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях при действии опорной реакции не должны превышать расчетного сопротивления стали: в первом случае (см. рисунок 11, а) - смятию и сжатию 1,5t; во втором случае (см. рисунок. 11, б) - смятию  | |
| 1031 × 693 пикс. Открыть в новом окне | |
Сварные швы, прикрепляющие опорное ребро к нижнему поясу балки, следует рассчитывать на воздействие опорной реакции.
При отсутствии опорных ребер жесткости (в прокатных балках) расчетным сечением стойки является полоса стенки шириной, равной длине участка опирания балки.
8.5.18 Устойчивость сжатых поясов следует считать обеспеченной, если условная гибкость свеса пояса балок 1-го класса, а также бистальных 2-го класса при выполнении требований 7.3.7, 8.2.1 и 8.2.8 не превышает предельных значений ), определяемых по формулам:
Читайте также: