Расчет подколонника под металлическую колонну

Обновлено: 22.01.2025

Рекомендовано к изданию решением технического совета Ленпромстройпроекта Госстроя СССР.

Приведены указания по проектированию различных типов фундаментов и их расчет с помощью ЭВМ.

Для инженерно-технических работников проектных организаций.

При пользовании Пособием необходимо учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники» Госстроя СССР, «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта СССР.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Пособие разработано к СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции» и СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений».

В Пособии содержатся основные положения по проектированию монолитных и сборных фундаментов под железобетонные и стальные колонны, их расчет и конструирование; приводятся указания по выбору оптимального варианта проектирования фундаментов, расчет и проектирование анкерных болтов и приемы армирования фундаментов.

Для облегчения труда проектировщиков приведены графики и таблицы для определения размеров фундаментов, примеры расчета и конструирования различных типов фундаментов.

Пособие разработано Ленпромстройпроектом — канд. техн. наук М.Б.Липницкий, В.А.Егорова; совместно с ЦНИИпромзданий — кандидаты техн. наук Н.А.Ушаков, А.М.Туголуков, Ю.В.Фролов; ПИ-1 - канд. техн. наук А.Л.Шехтман, А.В.Шапиро; НИИЖБом — кандидаты техн. наук Н.Н.Коровин, М.Б.Краковский; НИИОснований — д-р техн. наук Е.А.Сорочан.

Замечания и предложения по содержанию Пособия просьба направлять по адресу: 186190, Ленинград, Ленинский пр., 160, Ленпромстройпроект.

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1. Настоящее Пособие, разработанное к СНиП 2.03.01-084 и СНиП 2.02.01-83, распространяется на проектирование отдельных железобетонных фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений.

1.2. Проектирование оснований зданий и сооружений, то есть подбор размеров подошвы фундамента из расчета оснований, рекомендуется выполнять в соответствии со СНиП 2.02.01-83 и «Пособием по проектированию оснований зданий и сооружений» (к СНиП 2.02.01-83).

1.3. Нагрузки и воздействия на основания, передаваемые фундаментами сооружений, должны устанавливаться расчетом, как правило, исходя из рассмотрения совместной работы сооружения и основания или фундамента и основания. Учет нагрузок и воздействий в расчетах оснований рекомендуется выполнять в соответствии со СНиП 2.02.01-83 и «Пособием по проектированию оснований зданий и сооружений».

1.4. Проектирование фундаментов, эксплуатирующихся в агрессивной среде, производится с учетом требований СНиП 2.03.11-85.

1.5. Применяемые в строительстве железобетонные фундаменты могут быть представлены следующими типами:

монолитные с применением многооборачиваемой инвентарной опалубки (черт. 1, 2);

сборные железобетонные из одного блока (черт. 3);

сборно-монолитные (черт. 4, 5).

Черт. 1. Монолитные фундаменты стаканного типа
со ступенчатой плитной частью

Поделитесь,пожалуйста, примером расчета армирования столбчатого фудамента под металлическую колонну

Здравствуйте. Поделитесь,пожалуйста, если у кого-то имеется в наличии, примером расчета армирования столбчатого фудамента под металлическую колонну.

ПОСОБИЕ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ
НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ
ПОД КОЛОННЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

(к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83)

__________________
точность вопроса влияет на меткость ответа
хамов и умалишенных просьба не беспокоить

[quote=TNemo;1263221]ПОСОБИЕ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ
НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ
ПОД КОЛОННЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

Смотрела это пособие. Непонятен расчет армирования подколонника, так как в этом пособии рассматривается железобетонная колонна,заглубленная в стакан, а у меня металлическая колонна, закрепленная анкерами.

Армирование подошвы считается также.
Вертикальная арматура подколонника - как железобетонная колона. Расчет на продавливание соответственно не нужен.
Ну и конструктивные требования посмотрите в пособии насчет хомутов и их шага.

----- добавлено через 50 сек. -----

Можно поподробнее, что там продавливаться будет? Весьма специфический должен быть фундамент чтобы подколонником продавить плитную часть, если речь об этом.

Насчет смятия подливки под опорной плитой - там усилие через болты также передается. Если речь именно о бетоне фундамента, то такое возможно если только база устанавливается без подливки непосредственно на шлифованный бетон, чего я не встречал.

плитная часть и будет продавливаться, если у вас размеры плитной части больше пирамиды продавливания от подколонника.

Ну так я об этом написал выше (незнаю зачем вы дублируете мою мысль), таких фундаментов почти не бывает в природе.

Болты не только на отрыв работают, но также на вертикальную (на период монтажа) и поперечную силу. Как по вашему колонна стоит на болтах пока подливку не выполнили?
А бывает её вообще забывают сделать.

Болты не только на отрыв работают, но также на вертикальную и поперечную силу. Как по вашему колонна стоит на болтах пока подливку не выполнили?

речь не о монтаже, способы которого бывают разные, а о рабочем состоянии колонны под нагрузкой. Почитайте ПОСОБИЕ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
РОСТВЕРКОВ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
ПОД КОЛОННЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
(к СНиП 2.03.01-84)

Руководство по конструированию жбк п. 3.53

Вертикальная арматура подбирается по расчету на изгиб. Опасное сечение - стык подколонника с плитной частью. Действующий изгибающий момент в этом сечении складывается из момента на обрезе подколонника, плюс горизонтальная сила на обрезе подколонника, умноженная на его высоту. Получите момент, ну а дальше простой расчет. Также нужно предусмотреть анкеровку вертикальной арматуры в плитную часть.

почему же на изгиб ? 99.9% действует вертикальная силу и у вас уже внецентренное сжатие или того хуже внецентренное растяжение, которое дает арматуры более чем чистый изгиб.

Потому что внецентренное сжатие - это центральное сжатие плюс сосредоточенный момент. Если считать скурпулезно, то надо рассматривать одновременное действие изгиба и сжатия, но доля сжатия будет невелика. Практически там и арматура-то на сжатие не нужна будет, так как и само бетонное сечение справится. Поэтому для расчета подколонника достаточно определить момент в сечении по верху плитной части и выполнить расчет на изгиб.

Ну а растяжение - это песня отдельная. Впрочем такое напряженное состояние не характерно для подколонников.

Если считать скурпулезно, то надо рассматривать одновременное действие изгиба и сжатия, но доля сжатия будет невелика.

нужно считать не скурпулезно, а правильно, доля сжатия бывает более важной нежели момент

все зависит о нагрузки и размеров подколонника. Как вы определяете справится сечение или нет ? На глаз ? Подбирая арматуру только на момент, без учета вертикальной прижимной силы вы получаете либо неоправданный запас по арматуре, либо разрушенное сечение от совместного действия момента и вертикальной, когда доля вертикальной велика.

это вообще фантазия. фундаменты проектируются и с отрывающими усилиями, реже конечно, но встречаются.

Приведите пример из своей практики, когда вы считали бетонный элемент на сжатие без моментов и при этом требовалась арматура.

Конечно все зависит от конкретного случая. Но только в очень экзотических случаях в подколоннике при восприятии усилий сжатия требуется арматура.

Что вы называете фантазией? Что работа подколонника на растяжение не характерна? Стало быть, по вашему это встречается сплошь и рядом? В книжках по ж/б бывает дают примеры расчета тех или иных конструкций. Как правило дают примеры расчета наиболее распространенных конструктивных элементов. Получится у вас найти пример расчета подколонника на растяжение хотя бы в одной книжке по ж/б?

Присоединяюсь к вопросу.
Даже в колоннах очень редко она требуется по расчету если моменты малы (нет, ну есть конечно любители пихать 32 арматуру в колонны 300х300мм, компенсируя нехватку сжатого бетона, но это отдельный случай).

Если речь о металлических колоннах на столбчатом фундаменте - думаю такого вообще не будет никогда, т.к. размер подколонника диктуется базой (сечением колонны, размером опорной плиты), на которой еще фундаментные болты должны разместиться, а они будут разнесены. Получается что всегда размер подколонника достаточен если нет больших моментов.

То же самое насчет продавливания плитой части подколонником. Жду пример из жизни. Т.к. этот случай тоже весьма экзотический.

Про внецентренное растяжение подколонника тоже понравилось, хотелось бы остановиться на этом случае подробнее. Жду комментарий автора.

Расчет монолитного столбчатого фундамента вручную

Добрый день!
Мне дали задание просчитать фундаменты под стальные колонны полигона. Фундаменты монолитные, столбчатые, с одной ступенью.
Считать все фундаменты я буду в Мономахе или в BASE, но сейчас села разбираться с ручным расчетом по ПОСОБИЮ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ ПОД КОЛОННЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83), чтоб понять вообще как это считается и проверить затем машинный расчет на одном из фундаментов.
Кто-нибудь вообще считал вручную когда-нибудь такие фундаменты?
У меня дело застопорилось пока на нескольких вопросах.

1. Расчет плитной части на обратный момент..
- нужно ли его делать, если у меня трапецивидная эпюра давления на грунт?
- там в пособии нагрузка от пола дана на всю длину фундамента? а на самом же деле нагрузка только внутри здания. поэтому какие величины b и l брать в формулах - фактические?
- в данном расчете вообще никак не учитывается момент от колонны?

2. Подбор арматуры плитной части фундамента
- как найти Nci - что это вообще такое?
- если у меня всего 1 ступень в фундаменте, то я считаю арматуру в одном сечении и ее же принимаю для всей плитной части?

1. Расчет плитной части на обратный момент..
- нужно ли его делать, если у меня трапецивидная эпюра давления на грунт?

А в самом пособии об этом не говорится?

неверно поставленный вопрос. расчет на обратный момент выполняется, если в сечении момент от полезной и веса грунта больше момента в этом сечении от минимального напряжения под подошвой от всех нагрузок с учетом полезной и веса грунта

- там в пособии нагрузка от пола дана на всю длину фундамента? а на самом же деле нагрузка только внутри здания. поэтому какие величины b и l брать в формулах - фактические?

не совсем понятен вопрос, если крайний фундамент, то берете 0.5 от полезной, но добавляете боковую силу

всегда учитывается (в расчете напряжений под подошвой и расчете оголовка)

хоть бы номер формулы писали бы

- если у меня всего 1 ступень в фундаменте, то я считаю арматуру в одном сечении и ее же принимаю для всей плитной части?

расчет на обратный момент выполняется, если в сечении момент от полезной и веса грунта больше момента в этом сечении от минимального напряжения под подошвой от всех нагрузок с учетом полезной и веса грунта

ббррррр.. вы меня запутали окончательно ((((

первый раз тяжело, вам лучше взять посчитанный пример

где ж его взять? у меня никто из коллег и знакомых вручную не считал.. все полагаются на программы.. а я суть хочу понять.

прошу ))))
возникла такая мысль, но стало стыдно от собственной наглости .
если вам не трудно - дайте пожалуйста.

подошва 2600х3200, одна ступень 400мм. оголовок 800х1100, высота 1600 (без учета высоты ступени)
М = 16,4т*м
N = 62,3т
Q = 2,6т
уровень планировки -0,150. отм. подошвы фундамента -2,600
бетон В 22,5
какие еще данные нужны?
и как автокадовский файлик прикрепить?

а вот этого не знаю. там склад ж.б. изделий. мне дали только задания на фундаменты с нагрузками и их местоположением.
это критично?

мне пишет "вложение не существует" (((((((

Зачем упрощать себе жизнь (так опыт не получишь). есть много книг с примерами расчетов .. подробно и все понятно

Уважаемая г-жа Тарасова, в принципе всё очень просто, постараюсь вам разжевать суть расчёта. Нагрузки вам заданы на уровне верха фундамента, общая высота которого Н=1.6+0.4=2.0м. Вам надо определить нагрузки на уровне подошвы фундамента, а именно: вертикальная сила Р=62.3+ (2.6х3.2х2.05х2)=62.3+34.1=96.4т, где второе слагаемое это вес фундамента с грунтом на ступенях; осреднённо принимается 2 т/м3; изгибающий момент М=16.4 + 2.6х2=21.6 тм. Далее вам надо вычислить площадь подошвы фундамента F= 2.6х3.2=8.32 м2 и момент сопротивления W=2.6х3.2х3.2/ 6= 36.92 м3, а после этого можно уже вычислить давление на грунт основания за счёт деления вертикальной силы Р на площадь плюс минус деление момента М на момент сопротивления W. С плюсом это для максимальной ординаты эпюры давления, а с минусом для минимальной; распределение давления имеет вид трапеции. Ступень фундамента это своеобразная ж-б консоль, работающая на отпор грунта, который вы уже вычислили, естественно на его максимальное значение; использовать минимальное значение нет смысла. Вычисляете изгибающий момент в консоли (на 1 пог. м ширины фун-та) и по правилам расчёта ж-б конструкций подбираете необходимое армирование по всей площади подошвы фундамента. Вот примерно суть расчёта отдельностоящего фундамента. Коллега номер 13 вам это всё вычислил, но опять же с помощью программки, вручную мы уже просто никак.

Фундаменты под колонны (к СНиП 2.03.01-84, 2.02.01-83), часть 2

2.40. Для выявления необходимости расчетного армирования подколонника в зоне прямоугольного сечения первоначально производится проверка его прочности как внецентренно сжатого бетонного сечения согласно п. 3.5 СНиП 2.03.01-84.

Размеры сжатой зоны и ее площадь А _b для бетонных неармированных подколонников рекомендуется определять по формулам, приведенным в прил. 4 для четырех форм сжатой зоны в зависимости от величины эксцентриситетов.

Для форм сжатой зоны 1, 3 и 4 определяются размеры, площадь сечения сжатой зоны А _b и проверяется прочность бетона из условия N £ R_b А _b .

Для 2-й формы сжатия определяются размеры х и y и положение центра тяжести сжатой зоны с_х и с _y . Бетонное сечение удовлетворяет услиям прочности при выполнении условий: с _x > е _x , с _y > e _y .

При расчете бетонных подколонников по прочности расчетные сопротивления бетона следует принимать с необходимыми коэффициентами условий работы согласно табл. 15 СНиП 2.03.01-84 (для бетонных конструкций g _b9 = 0,9; при бетонировании подколонников в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м g _b3 = 0,85).

При выполнении бетонных подколонников должны быть выполнены конструктивные требования п. 4.23.

2.41. Проверка прочности прямоугольного железобетонного сечения 1-1 (см. черт. 20) при действии момента в одной плоскости производится по формулам (36)-(39) СНиП 2.03.01-84.

При расчете прочности прямоугольных сечений железобетонных подколонников сжатую арматуру рекомендуется не учитывать. В этом случае армирование подколонника выполняется в соответствии с п. 4.21.

Продольная арматура железобетонных подколонников должна быть подобрана с учетом требований по ширине раскрытия трещин (см. разд. 2).

2.42. Расчет коробчатых сечений 2-2 (см. черт. 20) производится как внецентренно сжатых железобетонных сечений на усилия, указанные в п. 2.35 без учета величин h , е_а .

Для коробчатых сечений стаканной части подколонника продольную арматуру допускается определять на действие условных изгибающих моментов М _k , М' _k без учета нормальной силы, раздельно для каждого направления изгиба.

Изгибающие моменты М _k , М' _k определяют от действующих сил относительно точек k, k' (черт. 21) поворота колонны. Моменты в плоскости х принимают равными:

Аналогично вычисляют изгибающие моменты М _ky , М _ky ¢ с заменой M _x , Q_x , l_c соответственно на M _y , Q_y , b_c .

Черт. 21. Расчетная схема стаканной части подколонника
1 - горизонтальные сетки

2.43. При расчете железобетонных подколонников расчетные сопротивления бетона следует принимать с необходимыми коэффициентами условий работы ( g _b2 = 1,1 или g _b2 = 0,9) в зависимости от характера учитываемых нагрузок (см. табл. 15 СНиП 2.03.01-84).

2.44. Поперечная арматура стаканной части подколонника, выполняемая в виде горизонтальных сварных сеток, определяется в сечении 1-1 (см. черт. 21) по расчету на условные изгибающие моменты М _k , М' _k , определяемые по формулам (58) и (59).

Площадь поперечной арматуры сеток (суммарная площадь стержней в одном направлении) определяется из уравнений:

где А _si - площадь сечения всех стержней арматуры в одном направлении на i-м уровне;

z_i - привязка сеток поперечной арматуры к торцу колонны.

2.45. При одинаковых диаметрах стержней арматуры сеток и одинаковой марке стали площадь сечения рабочей арматуры сварной сетки равна:

Аналогично определяется арматура А _sy от изгибающих моментов М _ky , М _ky ¢ .

2.46. В случае действия продольной силы в пределах ядра сечения (е £ l_c / 6, e £ b_c / 6 ) поперечное армирование подколонника назначается конструктивно.

РАСЧЕТ ПОДКОЛОННИКА НА МЕСТНОЕ СЖАТИЕ

2.47. Расчет подколонника на местное сжатие (смятие) под торцом колонны (или ветви двухветвевой колонны) выполняется в соответствии с пп. 3.39, 3.41 СНиП 2.03.01-84.

2.48. При расчете на местное сжатие дна стакана подколонника без поперечного (косвенного) армирования должно удовлетворяться условие

где N_c - расчетная продольная сила в уровне торца колонны или ветви двухветвевой колонны, определяемая по п. 2.20;

y _loc - коэффициент, равный при e ₀ £ l_c / 6 (b_c / 6) - 1,0, при e ₀ > l_c / 6 (b_c / 6) - 0,75 ;

R_b,loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле

где j _loc = , но не более 2,5 , (65)

здесь R_b - призменная прочность бетона подколонника, принимаемая как для бетонных конструкций с учетом необходимых коэффициентов условий работы g _b3 , g _b9 по табл. 15 СНиП 2.03.01-84;

А _loc2 - площадь поперечного сечения подколонника;

А _loc1 - площадь торца колонны или ветви двухветвевой колонны.

2.49. При невыполнении условия (63) ниже дна стакана должны быть установлены сетки косвенного армирования, сечение арматуры которых и шаг стержней определяются по п. 2.50.

2.50. Несущая способность сечения при наличии сеток косвенного армирования определяется из условия

R_b,red - приведенная призменная прочность бетона при работе на местное сжатие, определяемая по формуле

где j _loc,b = , но не более 3,5 ;

R_s,xy - расчетное сопротивление арматуры сеток.

где А _lf - площадь сечения бетона внутри контура сеток;

n _x , A_sx , l_x - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня в одном направлении (считая в осях крайних стержней);

n_y , A _sy , l_y - то же в другом направлении;

S - расстояние между сетками.

j = 1 / (0,23 + y ) , (70)

2.51. Минимальное число сеток принимается равным 2 (см. п. 4.28). При этом выполняется проверка на местное сжатие бетона в уровне нижней сетки но условию (63). Площадь смятия А _loc1 в формуле (63) определяют как

где z — расстояние от дна стакана до нижней сетки.

При невыполнении условия прочности (63) следует увеличить число сеток до трех или четырех с соответствующей проверкой.

РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ
И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

2.52. Расчет по образованию и раскрытию трещин плитной части фундамента и подколонника производится в соответствии со СНиП 2.03.01-84.

Для коробчатого сечения подколонника 2-2 (по черт. 20), а также для прямоугольного сечения 1-1 в подколонниках, процент армирования которых по одной стороне не превышает 0,008, или растягивающие напряжения s по наименее сжатой грани не превышают 2R_bt,ser , расчет по образованию и раскрытию трещин не производится.

Величина растягивающего напряжения определяется по формуле

2.53. Расчет по образованию и раскрытию трещин плитной части фундамента производится для сечения, в котором требуется максимальное количество арматуры из расчета по прочности.

2.54. Проверка ширины раскрытия трещин не требуется, если от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, вводимых в расчет с коэффициентом надежности по нагрузке g _f = 1, трещины не образуются. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, выполняется в соответствии с пп. 4.5—4.7 СНиП 2.03.01-84.

2.55. Определение ширины a_crс раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элементов фундамента, производится в соответствии с указаниями пп. 4.14—4.16 СНиП 2.03.01-84 и рекомендациями пп. 2.56-2.60 настоящего Пособия.

2.56. Проверка ширины раскрытия трещин для изгибаемой плитной части и внецентренно сжатого подколонника при однорядном армировании не производится в следующих случаях:

если коэффициент армирования сечения m , равный отношению площади сечения арматуры А _sl или A_sb к площади соответствующего сечения бетона при рабочей высоте h₀ , дня арматуры классов A-II и A-III более 0,02;

если при любом коэффициенте армирования сечения диаметр арматуры класса A-II не превышает 22 мм.

2.57. Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, производится только один раз:

если M_r1 / M_r2 ³ , то проверяется продолжительное раскрытие трещин от длительного действия постоянных и длительных нагрузок;

здесь М _r1 — изгибающий момент М _r от постоянных и длительных нагрузок;

M_r2 — суммарный момент М _r от полной нагрузки, включающей и кратковременные нагрузки.

2.58. Ширина раскрытия трещин а _crc , мм, определяется по формуле

где j _l - коэффициент, принимаемый равным: при учете кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок - 1, при учете продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для фундаментов, расположенных выше уровня грунтовых вод, и при переменном уровне грунтовых вод

j _l = 1,6 - 15 m ; (75)

для фундаментов, расположенных ниже уровня грунтовых вод , - 1,2;

h - коэффициент, принимаемый равным 1 при стержневой арматуре периодического профиля, при гладкой - 1,3;

m - коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечения арматуры к площади сечения бетона (при рабочей высоте h₀ и без учета сжатых свесов полок), но не более 0,02;

d - диаметр арматуры, в мм, принимаемый при различных диаметрах стержней из условия

Для слабоармированных элементов при m £ 0,008 и M_r2 < М ₀ ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия всех нагрузок допускается определять линейной интерполяцией между значением а _crc = 0 при моментах:

и значением a_crc , вычисленным по формуле (74), при моменте

y = 15 m a / h , но не более 0,6; (79)

b, h - ширина и высота сечения сжатой грани.

В формуле (79) m , h - обозначения те же, что в формуле (74).

При этом ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок определяется умножением a_crc от действия всех нагрузок на отношение

Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна W _pl рекомендуется определять по формулам:

при расчете подколонников и плитной части фундамента (нижняя ступень) прямоугольного сечения

W_pl = (0,292 + 1,5 A_s a / bh + 0,15 A ¢ _s a / bh) bh 2 ; (81)

при расчете плитной части ступенчатого фундамента таврового сечения

где I_b,0 , I_s,0 — моменты инерции соответственно площади сечения сжатой зоны бетона и растянутой арматуры относительно нулевой линии.

2.59. Величину s _s допускается определять упрощенным способом по формуле

где М _pr — предельный момент по прочности, равный

где M_cal — момент от действия полной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке g _f > 1;

A_sf — фактическая площадь принятой арматуры;

А _st — площадь арматуры, требуемая по расчету прочности.

2.60. Ширина непродолжительного раскрытия трещин от действия полной нагрузки определяется как сумма ширины раскрытия от длительного действия постоянных и длительных нагрузок и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок, определяемого при коэффициенте j _l = 1 по формуле

где a_crc1 - ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки;

a_crc2 - начальная ширина раскрытия трещин от постоянных и длительных нагрузок (при их кратковременном действии);

a _crc3 - ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок.

2.61. Для фундаментов, находящихся в неагрессивной среде, при расположении элемента выше или ниже расчетного уровня грунтовых вод ширина непродолжительного раскрытия трещин а _crc должна быть не более 0,4 мм, продолжительного - не более 0,3 мм. При расположении элемента в грунте при переменном уровне грунтовых вод ширина непродолжительного раскрытия трещин а _crc должна быть не более 0,3 мм, продолжительного - не более 0,2 мм.

2.62. При наличии агрессивной среды предельно допустимая ширина раскрытия трещин принимается по СНиП 2.03.11-85.

3. РАСЧЕТ ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИХ ФУНДАМЕНТОВ
ПОД СТАЛЬНЫЕ КОЛОННЫ

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

3.1. Основные размеры плитной части фундамента и подколонника по прочности и раскрытию трещин определяют так же, как и для фундаментов под железобетонные колонны (см. разд. 2).

3.2. Отметка верха подколонника и размеры его в плане определяются в зависимости от размеров и принятого способа опирания башмака и метода монтажа стальных колонн (см. п. 3.14).

Минимальные размеры подколонников стальных колонн определяются расположением анкерных болтов для крепления колонн, расстоянием от оси болта до края фундамента (см. табл. 1 и п. 3.13) и размерами опорных плит башмаков.

ФУНДАМЕНТНЫЕ БОЛТЫ. КОНСТРУКТИВНЫЕ УКАЗАНИЯ

3.3. Фундаментные болты для крепления строительных конструкций должны проектироваться в соответствии со СНиП 2.09.03-85.

Конструкции болтов должны выполняться в соответствии с ГОСТ 24379.0-80 и ГОСТ 24379.1-80.

3.4. По конструктивному решению болты могут быть с отгибом, с анкерной плитой, прямые и конические (табл. 1).

Читайте также: